Yüksek kaliteli ses frekanslı güç amplifikatörü. Mikrodenetleyici kontrol sistemine sahip UMZCH VV. AC kablo direnç kompansatörünün çalışması

UMZCH BB-2010, iyi bilinen UMZCH BB (yüksek sadakat) amplifikatör serisinden yeni bir gelişmedir. Kullanılan bir dizi teknik çözüm, Ageev'in çalışmalarından etkilenmiştir.

Özellikler:

20.000 Hz'de harmonik bozulma: %0,001 (150 W/8 ohm)

-3dB Küçük Sinyal Bant Genişliği: 0 – 800000 Hz

Çıkış voltajı dönüş hızı: 100V/µs

Sinyal-gürültü ve sinyal-arka plan oranı: 120 dB

Bağlantı şeması Air Force-2010

Işık modunda çalışan bir op amp kullanımının yanı sıra derin yerel OOS tarafından kapsanan voltaj yükselticisinde yalnızca OK ve OB ile aşamaların kullanılması nedeniyle, UMZCH BB, genel OOS kapsanmadan önce bile oldukça doğrusaldır. 1985'teki ilk yüksek kaliteli amplifikatörde, o zamana kadar yalnızca ölçüm teknolojisinde kullanılan çözümler kullanıldı: ayrı bir servis düğümü, arayüz bozulmalarının seviyesini, AC anahtarlama rölesinin geçici direncini azaltmak için doğru akım modlarını destekler temas grubu, ortak bir negatif geri besleme ile kaplıdır ve özel bir düğüm, AC kablolarının direncinin bu bozulmalar üzerindeki etkisini etkili bir şekilde telafi eder. Gelenek UMZCH BB-2010'da korunmuştur, ancak genel çevre koruma, çıkış alçak geçiren filtrenin direncini de kapsar.

Hem profesyonel hem de amatör diğer UMZCH tasarımlarının büyük çoğunluğunda, bu çözümlerin çoğu hala eksik. Aynı zamanda, UMZCH BB'nin yüksek teknik özellikleri ve audiophile avantajları, basit devre çözümleri ve minimum aktif elemanlarla elde edilir. Aslında, bu nispeten basit bir amplifikatördür: bir kanal birkaç gün içinde yavaşça monte edilebilir ve ayar yalnızca çıkış transistörlerinin gerekli sakin akımını ayarlamaktan oluşur. Özellikle yeni başlayan radyo amatörleri için, olası hataların yerlerini yerelleştirmeyi ve olası sonuçlarını UMZCH tamamen monte edilmeden önce bile önlemeyi garanti edebileceğiniz, düğümden düğüme, kademeli tabanlı performans testi ve ayarı için bir yöntem geliştirilmiştir. . Bu veya benzeri amplifikatörlerle ilgili olası tüm sorular için, hem kağıt üzerinde hem de internette ayrıntılı açıklamalar vardır.

Amplifikatörün girişinde, kesme frekansı 1,6 Hz olan bir R1C1 yüksek geçiş filtresi sağlanmıştır, Şekil 1. Ancak mod sabitleme cihazının verimliliği, amplifikatörün 400 mV'a kadar DC voltajı içeren bir giriş sinyaliyle çalışmasına izin verir. Bu nedenle, kondansatörsüz bir yolun asırlık odyofil rüyasını gerçekleştiren ve amplifikatörün sesini önemli ölçüde iyileştiren C1 hariç tutulur.

Giriş alçak geçiren filtre R2C2'nin kondansatör C2'sinin kapasitansı, ön yükselticinin 500 Ohm -1 kOhm çıkış direnci dikkate alınarak giriş alçak geçiren filtrenin kesme frekansı 120 aralığında olacak şekilde seçilir. 200 kHz'e kadar. Frekans düzeltme devresi R3R5C3, UMZCH'nin çıkış tarafından CUS devresinden gelen işlenmiş harmonikler ve parazit bandını -3 seviyesinde 215 kHz'lik bir bantla sınırlayan op-amp DA1'in girişine yerleştirilmiştir. dB ve amplifikatörün kararlılığını artırır. Bu devre, fark sinyalini devrenin kesme frekansının üzerine düşürür ve böylece dinamik intermodülasyon distorsiyonu (TIM; DIM) olasılığını ortadan kaldırarak yüksek frekanslı girişim, gürültü ve harmoniklerle gerilim yükselticisinin gereksiz aşırı yüklenmesini ortadan kaldırır.

Daha sonra sinyal, DA1 girişinde alan etkili transistörlere sahip düşük gürültülü bir işlemsel amplifikatörün girişine beslenir. UMZCH BB'ye karşı birçok "iddia", rakipler tarafından, ses kalitesini düşürdüğü ve sesin "sanal derinliğini çaldığı" iddia edilen girişte bir op-amp kullanımına ilişkin olarak ileri sürülüyor. Bu bağlamda, UMZCH VV'de işletim sisteminin çalışmasının oldukça belirgin bazı özelliklerine dikkat etmek gerekir.

Ön yükselticilerin işlemsel yükselteçleri, DAC sonrası op-amp'ler, birkaç voltluk çıkış voltajı geliştirmeye zorlanır. Op-amp'in kazancı küçük olduğundan ve 20 kHz'de 500 ila 2000 kez arasında değiştiğinden, bu, düşük frekanslarda birkaç yüz mikrovolttan 20 kHz'de birkaç milivolta ve yüksek olasılıkla nispeten büyük bir sinyal voltajı farkıyla çalıştıklarını gösterir. op-amp'in giriş aşaması tarafından modüller arası bozulmaların tanıtılması. Bu op amperlerin çıkış voltajı, genellikle OE şemasına göre yapılan son voltaj amplifikasyon aşamasının çıkış voltajına eşittir. Birkaç voltluk bir çıkış voltajı, bu kaskadın oldukça büyük giriş ve çıkış voltajlarıyla çalıştığını gösterir ve sonuç olarak, yükseltilmiş sinyalde bozulmalara neden olur. Op-amp, OOS devresinin direnci ve paralel bağlı yük ile yüklenir, bazen birkaç kilo-ohm'a ulaşır, bu da çıkış akımı yükselticisinin çıkış takipçisinden birkaç miliamper gerektirir. Bu nedenle, çıkış aşamaları 2 mA'dan fazla olmayan bir akım tüketen IC'nin çıkış izleyicisinin akımındaki değişiklikler oldukça önemlidir ve bu, aynı zamanda yükseltilmiş sinyale bozulmalar getirdiklerini gösterir. Op-amp'in giriş aşaması, voltaj amplifikasyon aşaması ve çıkış aşamasının bozulmalara neden olabileceğini görüyoruz.

Ancak voltaj yükselticisinin transistör kısmının yüksek kazancı ve giriş direnci nedeniyle yüksek kaliteli amplifikatör devresi, op-amp DA1 için çok yumuşak çalışma koşulları sağlar. Kendiniz için yargılayın. 50 V nominal çıkış gerilimi geliştiren UMZCH'de bile, op amp'in giriş diferansiyel aşaması, 20 kHz frekansta 500 Hz frekanslarda 12 μV ila 500 μV diferansiyel gerilim sinyalleriyle çalışır. Alan etkili transistörlerde yapılan diferansiyel katın yüksek giriş aşırı yük kapasitesi ile fark sinyalinin yetersiz voltajının oranı, sinyal amplifikasyonunda yüksek bir doğrusallık sağlar. Op-amp'in çıkış voltajı 300 mV'u geçmez. bu, işlemsel yükselticiden ortak bir yayıcı ile - 60 μV'a kadar - voltaj yükseltme aşamasının düşük giriş voltajını ve çalışmasının doğrusal modunu gösterir. Op-amp'in çıkış aşaması, VT2 tabanının yanından yaklaşık 100 kOhm yüke 3 μA'dan fazla olmayan bir alternatif akım verir. Sonuç olarak, op-amp'in çıkış aşaması da neredeyse boşta, son derece hafif bir modda çalışır. Gerçek bir müzik sinyalinde, voltajlar ve akımlar çoğu zaman verilen değerlerden birkaç kat daha küçüktür.

Fark ve çıkış sinyallerinin gerilimlerinin yanı sıra yük akımının karşılaştırılmasından, genel olarak UMZCH BB'deki işlemsel yükselticinin yüzlerce kat daha kolay ve dolayısıyla doğrusal bir modda çalıştığı görülebilir. ön yükselticilerin op-amp modundan ve CD çalarların DAC sonrası op-amp'lerinden daha fazla, UMZCH için herhangi bir çevre koruma derinliği ile veya hiç olmadan sinyal kaynağı olarak hizmet eder. Sonuç olarak, aynı op amp, UMZCH BB'nin bir parçası olarak, tek bir eklemeden çok daha az bozulma getirecektir.

Bazen, kaskat tarafından ortaya çıkan bozulmaların belirsiz bir şekilde giriş sinyalinin voltajına bağlı olduğu kanısındayız. Bu bir hatadır. Kademenin doğrusal olmama durumunun tezahürünün giriş sinyalinin voltajına bağımlılığı şu veya bu yasaya uyabilir, ancak her zaman açıktır: bu voltajdaki bir artış asla ortaya çıkan bozulmalarda bir azalmaya yol açmaz, ancak yalnızca arttırmak.

Belirli bir frekansa atfedilebilen bozulma ürünlerinin seviyesinin, bu frekans için negatif geri beslemenin derinliği ile orantılı olarak azaldığı bilinmektedir. Düşük frekanslarda geri besleme yükselticisinin kapsamına kadar olan rölanti hızı kazancı, giriş sinyalinin küçüklüğünden dolayı ölçülemez. Hesaplamalara göre, NOS kapsamına kadar geliştirilen boş amplifikasyon, 500 Hz'e kadar frekanslarda 104 dB'lik bir OOS derinliği elde etmeyi mümkün kılıyor. 10 kHz'den başlayan frekanslar için yapılan ölçümler, 10 kHz frekansta geri besleme derinliğinin 80 dB'ye, 20 kHz - 72 dB frekansta, 50 kHz - 62 dB ve 40 dB - frekansta ulaştığını göstermektedir. 200kHz. Şekil 2, UMZCH BB-2010'un genlik-frekans özelliklerini ve karşılaştırma için benzer karmaşıklığı göstermektedir.

OOS kapsamından önceki yüksek kazanç, VV amplifikatörlerinin devre tasarımının ana özelliğidir. Tüm devre hilelerinin amacı, mümkün olan en geniş frekans bandında derin geri beslemeyi sürdürmek için yüksek doğrusallık ve yüksek kazanç elde etmek olduğundan, bu, amplifikatör parametrelerini iyileştirmeye yönelik devre yöntemlerinin bu tür yapılar tarafından tüketildiği anlamına gelir. Bozulmada daha fazla bir azalma ancak, giriş devrelerinde, özellikle kazancı maksimum olan evirici giriş devresinde, çıkış katının harmoniklerinin başlatılmasını azaltmayı amaçlayan yapıcı önlemlerle elde edilebilir.

UMZCH BB devresinin bir başka özelliği de gerilim yükselticinin çıkış aşamasının akım kontrolüdür. Giriş op-amp'i, OK ve OB ile gerçekleştirilen voltaj-akım dönüştürme aşamasını kontrol eder ve alınan akım, OB devresine göre gerçekleştirilen, aşamanın hareketsiz akımından çıkarılır.

Seri güce sahip farklı yapıların transistörlerinde VT1, VT2 diferansiyel aşamasında 1 kOhm dirençli bir doğrusallaştırma direnci R17'nin kullanılması, op-amp DA1'in çıkış voltajının kollektör akımı VT2'ye dönüşümünün doğrusallığını artırır. 40 dB derinliğe sahip yerel bir OOS oluşturmak. Bu, yayıcılar VT1, VT2'nin içsel dirençlerinin toplamının - her biri yaklaşık 5 ohm - R17 direnciyle veya VT1, VT2 - yaklaşık 50 mV - bir voltaj düşüşü ile termal voltajların toplamının karşılaştırılmasından görülebilir. 5,2 - 5,6 V olan R17 direnci boyunca.

Ele alınan devrelere göre inşa edilen amplifikatörler, her on yıllık frekansta keskin bir 40 dB'ye sahiptir, 13 ... 16 kHz frekansın üzerinde kazanç düşüşü. Bir distorsiyon ürünü olan hata sinyali, 20 kHz'in üzerindeki frekanslarda, kullanışlı ses sinyalinden iki ila üç kat daha küçüktür. Bu, bu frekanslarda aşırı olan diferansiyel aşama VT1, VT2'nin doğrusallığının, BM'nin transistör kısmının kazancındaki bir artışa dönüştürülmesini mümkün kılar. Diferansiyel aşama VT1, VT2'nin akımındaki küçük değişiklikler nedeniyle, zayıf sinyaller yükseltildiğinde, doğrusallığı yerel OOS'un derinliğinde bir azalma ile önemli ölçüde bozulmaz, ancak op-amp DA1'in üzerinde çalışması tüm amplifikatörün doğrusallığının bu frekanslarda kazanç marjının kolaylaştıracağı çalışma moduna bağlı olduğu çalışma modu, çünkü tüm voltajlar, işlemsel yükseltici tarafından fark sinyalinden başlayarak ortaya çıkan distorsiyonları belirleyen distorsiyonlar. çıkış sinyali, belirli bir frekansta kazançtaki kazançla orantılı olarak azalır.

R18C13 ve R19C16 faz ilerleme düzeltme devreleri, op-amp'in fark voltajını birkaç megahertz'lik frekanslara düşürmek için simülatörde optimize edildi. UMZCH BB-2008'e kıyasla UMZCH BB-2010'un kazancını birkaç yüz kilohertz düzeyindeki frekanslarda artırmak mümkün oldu. Kazanç kazancı 200 kHz'de 4 dB, 300 kHz'de 6 dB, 500 kHz'de 8,6 dB, 800 kHz'de 10,5 dB, 1 MHz'de 11 dB ve 2 MHz'in üzerindeki frekanslarda 10 ila 12 dB idi. Bu, simülasyon sonuçlarından görülebilir, Şekil 3, burada alt eğri UMZCH BB-2008 kurşun düzeltme devresinin frekans tepkisini ve üstteki eğri UMZCH BB-2010'u ifade eder.

VD7, emitör bağlantısı VT1'i, UMZCH çıkış sinyalinin voltaj sınırlama modunda C13, C16 şarj akımlarının akışından ve op-amp DA1'in çıkışında yüksek bir değişim oranıyla ortaya çıkan limit voltajlardan kaynaklanan ters voltajdan korur.

Gerilim yükselticinin çıkış aşaması, bir sinyalin aşamanın çıkış devrelerinden giriş devrelerine girmesini engelleyen ve kararlılığını artıran ortak bir temel devreye göre bağlanan bir transistör VT3 üzerinde yapılır. VT5 transistöründeki akım üretecine ve çıkış aşamasının giriş empedansına yüklenen OB'li kaskad, 13.000 ... 15.000 kata kadar yüksek kararlı bir kazanç geliştirir. Direnç R24'ün direncinin seçimi, direnç R26'nın direncinin yarısı, sakin akımlar VT1, VT2 ve VT3, VT5'in eşitliğini garanti eder. R24, R26, Earley etkisinin etkisini azaltan yerel OOS sağlar - toplayıcı voltajına bağlı olarak p21e'deki değişiklik ve amplifikatörün başlangıç ​​doğrusallığını sırasıyla 40 dB ve 46 dB arttırır. BM'nin çıkış aşamalarının voltajından 15 V daha yüksek olan ayrı bir voltajla beslenmesi, toplayıcı olduğunda n21e'de bir düşüşle kendini gösteren transistörler VT3, VT5'in yarı doygunluğunun etkisini ortadan kaldırmayı mümkün kılar. -baz voltajı 7 V'un altına düşer.

Üç aşamalı çıkış takipçisi, iki kutuplu transistörler üzerine monte edilmiştir ve herhangi bir özel yorum gerektirmez. Çıkış transistörlerinin hareketsiz akımından tasarruf ederek entropi ile mücadele etmeye çalışmayın. 250 mA'dan az olmamalıdır; yazarın versiyonunda - 320 mA.

AC K1'i açmak için rölenin çalışmasından önce, amplifikatör, bölücü R6R4'ü açarak uygulanan OOS1 tarafından kaplanır. R6 direncini korumanın doğruluğu ve bu dirençlerin farklı kanallardaki tutarlılığı önemli değildir, ancak amplifikatörün kararlılığını korumak için R6 direncinin R8 ve R70 dirençlerinin toplamından çok daha düşük olmaması önemlidir. K1 rölesini çalıştırarak, OOS1 kapatılır ve R8R70C44 ve R4 tarafından oluşturulan OOS2 devresi devreye girer ve K1.1 kontak grubunu kapsar; burada R70C44, çıkış düşük geçiş filtresi R71L1 R72C47'yi OOC devresinden hariç tutar. 33 kHz'in üzerindeki frekanslar. Frekansa bağlı OOS R7C10, UMZCH'nin çıkış düşük geçiş filtresine frekans yanıtında -3 dB seviyesinde 800 kHz frekansta bir düşüş oluşturur ve bu frekansın üzerinde OOS derinliğinde bir marj sağlar. AC terminallerinde -3 dB seviyesinde 280 kHz frekansın üzerindeki frekans tepkisi düşüşü, R7C10 ve çıkış düşük geçiş filtresi R71L1 -R72C47'nin birleşik eylemiyle sağlanır.

Hoparlörlerin rezonans özellikleri, difüzör tarafından sönümlenmiş ses titreşimlerinin yayılmasına, impuls hareketinden sonra armonilere ve hoparlör bobininin dönüşleri manyetik sistemin boşluğundaki manyetik alan çizgilerini geçtiğinde kendi voltajının üretilmesine yol açar. Sönüm katsayısı, difüzör salınımlarının genliğinin ne kadar büyük olduğunu ve AC, UMZCH empedansında bir jeneratör olarak yüklendiğinde ne kadar hızlı bozulduğunu gösterir. Bu katsayı, AC direncinin UMZCH'nin çıkış direncinin toplamına oranına, AC anahtarlama rölesinin kontak grubunun geçici direncine, genellikle bir tel ile sarılmış LPF çıkışının indüktör bobininin direncine eşittir. yetersiz çap, AC kablo kelepçelerinin geçici direnci ve AC kablolarının kendi direnci.

Ek olarak, hoparlörlerin empedansı doğrusal değildir. Bozulmuş akımların AC kablolarının tellerinden akışı, yüksek derecede doğrusal olmayan bozulma ile bir voltaj düşüşü yaratır ve bu, amplifikatörün bozulmamış çıkış voltajından da çıkarılır. Bu nedenle, AC terminallerindeki sinyal, UMZCH çıkışındakinden çok daha fazla bozuktur. Bunlar sözde arayüz bozulmalarıdır.

Bu distorsiyonları azaltmak için, amplifikatörün toplam çıkış empedansının tüm bileşenlerinin kompanzasyonu uygulandı. UMZCH'nin kendi çıkış direnci, röle kontaklarının temas direnci ve çıkış alçak geçiren filtrenin indüktör telinin direnci ile birlikte, sağ çıkıştan alınan derin bir genel OOS'nin etkisiyle azaltılır. L1. Ek olarak, R70'in doğru çıkışını "sıcak" AC terminaline bağlayarak, faz kaymaları nedeniyle UMZCH üretme korkusu olmadan AC kablo kelepçesinin geçici direncini ve AC kablolarından birinin direncini kolayca telafi edebilirsiniz. OOS tarafından kapsanan tellerde.

AC tel direnci kompanzasyon ünitesi, DA2, R10, C4, R11 ve R9 op-amp'lerinde Ky = -2 ile ters çeviren bir amplifikatör şeklinde yapılır. Bu amplifikatörün giriş voltajı, hoparlörün "soğuk" ("toprak") kablosundaki voltaj düşüşüdür. Direnci, AC kablosunun "sıcak" telinin direncine eşit olduğundan, her iki telin direncini telafi etmek için, "soğuk" teldeki voltajı ikiye katlamak, ters çevirmek ve direnç R9 ile OOS devresinin R8 ve R70 dirençlerinin toplamına eşit bir direnç, op-amp DA1'in evirici girişine uygulanır. Daha sonra UMZCH'nin çıkış voltajı, AC kablolarındaki voltaj düşüşlerinin toplamı kadar artacaktır; bu, dirençlerinin AC terminallerindeki sönümleme katsayısı ve arayüz bozulma seviyesi üzerindeki etkisini ortadan kaldırmaya eşdeğerdir. Hoparlörlerin arka EMF'sinin doğrusal olmayan bileşeninin AC tellerinin direncindeki düşüşün telafisi, özellikle ses aralığının alt frekanslarında gereklidir. Tweeter'daki sinyal voltajı, buna seri bağlı bir direnç ve kapasitör ile sınırlıdır. Karmaşık dirençleri, AC kablosunun tellerinin direncinden çok daha fazladır, bu nedenle RF'de bu direncin telafisi anlamsızdır. Buna dayanarak, entegre devre R11C4 kompansatörün çalışma frekans bandını 22 kHz ile sınırlar.

Özel not: AC kablosunun "sıcak" telinin direnci, R70'in sağ terminalini özel bir kabloyla "sıcak" AC terminaline bağlayarak ortak bir OOS ile kaplayarak telafi edilebilir. Bu durumda, yalnızca "soğuk" AC telinin direncinin telafi edilmesi gerekecektir ve direnç R10'un direnci şuna eşit seçilerek tel direnç kompansatörünün kazancı Ku \u003d -1 değerine düşürülmelidir. direnç R11'in direnci.

Akım koruma ünitesi, yükteki kısa devrelerde çıkış transistörlerinin zarar görmesini engeller. Dirençler R53 - R56 ve R57 - R60, oldukça yeterli olan bir akım sensörü görevi görür. Bu dirençlerden akan amplifikatör çıkış akımı, bölücü R41R42'ye uygulanan bir voltaj düşüşü oluşturur. Değeri eşikten daha yüksek olan bir voltaj, transistör VT10'u açar ve toplayıcı akımı, VT8 tetik hücresi VT8VT9'u açar. Bu hücre, açık transistörlerle sabit bir duruma geçer ve HL1VD8 devresini şöntleyerek zener diyodundan geçen akımı sıfıra indirir ve VT3'ü kilitler. Küçük bir temel akım VT3 ile C21'in boşaltılması birkaç milisaniye sürebilir. Tetikleyici hücre aktif hale getirildikten sonra HL1 LED'i üzerindeki gerilimin 1,6 V'a şarj ettiği C23'ün alt plakasındaki gerilim, UN'nin pozitif güç rayından -7,2 V seviyesinden -1,2 seviyesine yükselir. B1, bu kapasitörün üst plakasındaki voltaj da 5 V artar. C21, direnç R30'dan C23'e hızla boşaltılır, transistör VT3 kapatılır. Bu sırada VT6 açılır ve R33 aracılığıyla R36, VT7'yi açar. VT7, zener diyot VD9'u şöntler, C22 kondansatörünü R31'e boşaltır ve transistör VT5'i kapatır. Öngerilim voltajı almayan çıkış katı transistörleri de kilitlenir.

Tetiğin başlangıç ​​durumuna geri yüklenmesi ve UMZCH'nin açılması, SA1 "Sıfırlama koruması" düğmesine basılarak yapılır. C27, VT9 kollektör akımı tarafından şarj edilir ve tetik hücreyi kilitleyerek VT8 temel devresini şöntler. Bu zamana kadar acil durum ortadan kalktıysa ve VT10 kilitlendiyse, hücre sabit bir şekilde kapalı transistörlerle bir duruma geçer. VT6, VT7 kapatılır, VT3, VT5 tabanlarına bir referans voltajı uygulanır ve amplifikatör çalışma moduna girer. UMZCH yükündeki kısa devre devam ederse, C27 kondansatörü SA1'e bağlı olsa bile koruma tekrar aktif olur. Koruma o kadar etkili çalışır ki, düzeltmenin ayarlanması sırasında ters çevirmeyen girişe dokunarak küçük lehimleme için amplifikatörün enerjisi birkaç kez kesilir. Ortaya çıkan kendi kendine uyarma, çıkış transistörlerinin akımında bir artışa neden oldu ve koruma, amplifikatörü kapattı. Bu kaba yöntem kural olarak sunulmasa da akım koruması nedeniyle çıkış transistörlerine zarar vermedi.

AC kablo direnç kompansatörünün çalışması

UMZCH BB-2008 kompansatörünün verimliliği, eski audiophile yöntemiyle kulak yoluyla, kompansatör girişini dengeleyici kablo ile amplifikatörün ortak kablosu arasında değiştirerek test edildi. Sesteki gelişme açıkça farkedildi ve gelecekteki sahibi bir amplifikatör almak için can atıyordu, bu nedenle kompansatörün etkisine dair hiçbir ölçüm yapılmadı. Kablo kesici şemasının avantajları o kadar açıktı ki, kompansatör + entegratör konfigürasyonu, tüm gelişmiş amplifikatörlerde kurulum için standart montaj olarak benimsendi.

Kablo direnci telafisinin yararlılığı / yararsızlığı hakkında internette bu kadar gereksiz tartışmanın alevlenmesi şaşırtıcı. Her zamanki gibi, özellikle doğrusal olmayan bir sinyali dinlemekte ısrar edenler karmaşık ve anlaşılmazdı, bunun maliyeti fahişti ve kurulum zaman alıyordu ©. Amplifikatörün kendisine çok fazla para harcandığından, kutsaldan tasarruf etmenin günah olduğu, ancak tüm medeni insanlığın gittiği en iyi, göz alıcı yoldan gitmeniz ve ... normal, insan satın almanız gerektiğine dair öneriler bile vardı. © değerli metallerden yapılmış çok pahalı kablolar. Bu üniteyi amplifikatörlerinde başarıyla kullanan uzmanlar da dahil olmak üzere, evdeki kompanzasyon ünitesinin yararsızlığına dair çok saygın uzmanların açıklamaları, büyük bir sürprizle yangını körükledi. Pek çok radyo amatörünün, bir kompansatörün dahil edilmesiyle düşük ve orta frekanslarda ses kalitesinin iyileştirilmesine ilişkin raporlara güvenmemesi, UMZCH'nin çalışmasını iyileştirmenin bu basit yolundan kendilerini soymak yerine tüm güçleriyle kaçınması çok talihsiz bir durumdur.

Gerçeği belgelemek için çok az araştırma yapıldı. AC rezonans frekansı bölgesinde GZ-118 jeneratöründen UMZCH BB-2010'a bir dizi frekans sağlandı, voltaj bir S1-117 osiloskop tarafından kontrol edildi ve AC terminallerindeki Kr, INI C6- ile ölçüldü. 8, Şekil 4. Tel direncinin etkinliğinin kontrol edilmesi Direnç R1, kontrol ve ortak kablolar arasında geçiş yaparken kompansatörün girişindeki başlatmaları önlemek için kurulur. Deneyde, 3 m uzunluğunda ve 6 metrekare çekirdek kesitli, yaygın ve halka açık AC kabloları kullanıldı. mm, ayrıca Acoustic Kingdom'dan 25-22000 Hz frekans aralığına, 8 ohm nominal empedansa ve 90 W nominal güce sahip GIGA FS Il hoparlör sistemi.

Ne yazık ki, C6-8 bileşiminden harmonik sinyal yükselticilerinin devresi, çevre koruma devrelerinde yüksek kapasiteli oksit kapasitörlerin kullanılmasını sağlar. Bu, bu kapasitörlerin düşük frekanslı gürültüsünün cihazın düşük frekanslardaki çözünürlüğünü etkilemesine neden olur ve bunun sonucunda düşük frekanslardaki çözünürlüğü bozulur. Doğrudan C6-8'den GZ-118'den 25 Hz frekanslı bir sinyalin Kr'sini ölçerken, cihaz okumaları %0,02'lik bir değer etrafında dans eder. Kompansatör verimliliğinin ölçülmesi durumunda GZ-118 jeneratör çentik filtresini kullanarak bu sınırlamayı aşmak mümkün değildir, çünkü 2T filtresinin ayar frekanslarının bir dizi ayrık değeri, düşük frekanslarda 20, 60, 120, 200 Hz değerleriyle sınırlıdır ve bizi ilgilendiren frekanslarda Kr ölçümüne izin vermez. Bu nedenle isteksizce %0,02 seviyesi referans olarak alındı.

8 ohm'luk bir yükte 0,56 W'lık bir çıkış gücüne karşılık gelen, 3 Vamp'ın AC terminallerindeki voltajla 20 Hz frekansta, Kr, kompansatör açıkken %0,02 ve kapatıldıktan sonra %0,06 idi. 6,25 W çıkış gücüne karşılık gelen 10 V amperlik bir voltajda, Kr değeri sırasıyla %0,02 ve %0,08, 20 V amperlik bir voltajda ve 25 W güçte - %0,016 ve %0,11, ve 30 voltajda 56 W genlik ve güçte -% 0,02 ve% 0,13.

İthal ekipman üreticilerinin güçle ilgili yazıtların değerlerine karşı rahat tutumunu bilmek ve aynı zamanda mucizevi olanı hatırlamak, Batı standartlarının benimsenmesinden sonra, 30 W subwoofer gücüne sahip bir akustik sistemin , uzun AC'ye 56 W'tan daha uzun süreli güç sağlanmamıştır.

25 Hz frekansta 25 W güçte Kr, kompanzasyon birimi açık / kapalıyken %0,02 ve %0,12 ve 56 W güçte - %0,02 ve %0,15 idi.

Aynı zamanda, genel OOS'nin çıktı LPF'sini kapsamanın gerekliliği ve etkinliği kontrol edildi. 56 W güçte 25 Hz frekansta ve süper doğrusal UMZCH, Kr'de kompansatör kapalıyken kurulana benzer çıkış RL-RC düşük geçiş filtresinin AC kablosunun tellerinden birine seri olarak bağlanmış %0,18'e ulaşır. 30 Hz frekansta 56 W Kr güçte %0,02 ve %0,06 kompanzasyon ünitesi açık/kapalı olarak. 56 W güçte 35 Hz frekansta Kr, kompanzasyon birimi açık / kapalıyken %0,02 ve %0,04'tür. 56 W güçte 40 ve 90 Hz frekanslarında Kr, kompanzasyon birimi açık / kapalıyken %0,02 ve %0,04 ve 60 Hz - %0,02 ve %0,06'dır.

Sonuçlar açık. AC terminallerinde sinyalde doğrusal olmayan bir bozulma vardır. AC terminallerinde sinyalin doğrusallığının bozulması, 70 cm nispeten ince bir tel içeren bir alçak geçiren filtrenin telafi edilmemiş, örtülmemiş bir OOS direnci yoluyla dahil edilmesiyle açıkça kaydedilir. Bozulma seviyesinin AC'ye sağlanan güce bağlılığı, sinyal gücünün oranına ve AC woofer'ların nominal gücüne bağlı olduğunu gösterir. Bozulmalar en çok rezonansa yakın frekanslarda belirgindir. Bir ses sinyalinin etkisine yanıt olarak hoparlörler tarafından üretilen arka EMF, UMZCH'nin çıkış direncinin ve AC kablosunun tellerinin direncinin toplamı tarafından şöntlenir, bu nedenle AC terminallerindeki bozulma seviyesi doğrudan bağlıdır bu tellerin direncine ve amplifikatörün çıkış empedansına bağlıdır.

Düşük sönümlemeli bir woofer'ın konisinin kendisi armoniler yayar ve ek olarak, bu hoparlör, orta seviye bir hoparlörün ürettiği geniş bir harmonik kuyruğu ve intermodülasyon distorsiyon ürünleri üretir. Bu, orta frekanslarda sesin bozulmasını açıklar.

IRI'nin kusurlu olması nedeniyle sıfır Kr seviyesinin %0,02 olduğu varsayımına rağmen, kablo direnci kompansatörünün AC üzerindeki sinyal bozulması üzerindeki etkisi açık ve net bir şekilde not edilmiştir. Kompanzasyon ünitesinin müzikal bir sinyal üzerindeki çalışmasını dinledikten sonra varılan sonuçlar ile enstrümantal ölçümlerin sonuçlarının tam olarak örtüştüğü belirtilebilir.

Kablo temizleyici açıldığında net bir şekilde duyulabilen gelişme, AC terminallerindeki bozulmanın ortadan kalkmasıyla orta kademe hoparlörün tüm bu kiri üretmeyi bırakmasıyla açıklanabilir. Görünüşe göre, bu nedenle, orta frekanslı bir hoparlör tarafından bozulmaların çoğaltılmasını azaltarak veya ortadan kaldırarak, sözde iki kablolu bir AC bağlantı devresi. LF ve MF-HF bağlantıları farklı kablolarla bağlandığında "çift kablolama", tek kablolu devreye kıyasla ses açısından bir avantaja sahiptir. Bununla birlikte, iki kablolu bir devrede, AC'nin LF bölümünün terminallerindeki bozuk sinyal hiçbir yerde kaybolmadığından, bu devre, koninin serbest titreşimlerinin sönümleme katsayısı açısından bir kompansatör seçeneğine kaybeder. düşük frekanslı hoparlör.

Fiziği aldatamazsınız ve iyi bir ses için, aktif bir yükle amplifikatörün çıkışında mükemmel performans elde etmek yeterli değildir, ancak sinyal hoparlör terminallerine iletildikten sonra doğrusallığı kaybetmemek de gerekir. İyi bir amplifikatörün parçası olarak, şu veya bu şemaya göre yapılmış bir kompansatör kesinlikle gereklidir.

Entegratör

DA3 entegratörünün hata azaltma etkinliği ve olasılığı da test edildi. TL071 op-ampli UMZCH BB'de çıkış DC gerilimi 6 ... 9 mV aralığındadır ve evirmeyen giriş devresine ek bir direnç dahil edilerek bu gerilimin düşürülmesi mümkün olmamıştır.

Frekansa bağlı devre R16R13C5C6 aracılığıyla derin geri beslemenin kapsanması nedeniyle bir DC giriş op-amp'inin özelliği olan düşük frekanslı gürültünün etkisi, birkaç milivoltluk çıkış voltajının dengesizliği şeklinde kendini gösterir. veya 1 Hz'in altındaki frekanslarda, yeniden üretilemeyen hoparlörlerde, nominal çıkış gücünde çıkış voltajına göre -60 dB.

İnternette, bir bölücü (R16 + R13) / R VD2 | VD4 oluşumu nedeniyle entegratörün çalışmasına bir hata getirdiği iddia edilen VD1 ... VD4 koruyucu diyotlarının düşük direncinden bahsedildi. Koruyucu diyotların ters direncini kontrol etmek için bir devre monte edilmiştir. 6. Burada, ters çeviren amplifikatör devresine göre bağlanan op-amp DA1, R2 aracılığıyla OOS tarafından kaplanır, çıkış voltajı, test edilen VD2 diyotunun devresindeki akımla ve bir katsayılı koruyucu direnç R2 ile orantılıdır. 1 mV / nA ve R2VD2 devresinin direnci 1 mV / 15 GΩ katsayısı ile. Op-amp - öngerilim gerilimi ve giriş akımının toplam hatalarının diyot kaçak akımını ölçme sonuçları üzerindeki etkisini ortadan kaldırmak için, yalnızca op-amp çıkışındaki iç gerilim arasındaki farkı hesaplamak gerekir, test edilen diyot olmadan ve kurulumdan sonra op-amp çıkışındaki voltaj ölçülmüştür. Uygulamada, birkaç milivoltluk op-amp'in çıkış voltajlarındaki bir fark, 15 V'luk bir ters voltajda diyotun on ila on beş gigaohm'luk ters direncini verir. Kaçak akımın artmayacağı açıktır. diyot boyunca voltajın, entegratörün ve kompansatörün op-amp'inin fark voltajının karakteristiği olan birkaç milivolt seviyesine düşmesiyle.

Ancak bir cam kasaya yerleştirilmiş diyotlarda bulunan fotoelektrik etki, gerçekten de UMZCH'nin çıkış voltajında ​​önemli bir değişikliğe yol açar. 20 cm mesafeden 60 W akkor lamba ile aydınlatıldığında, UMZCH çıkışındaki sabit voltaj 20 ... 3O mV'ye yükseldi. Amplifikatör kasasının içinde benzer bir aydınlatma seviyesinin gözlemlenmesi pek olası olmasa da, bu diyotlara uygulanan bir damla boya, UMZCH modlarının aydınlatmaya olan bağımlılığını ortadan kaldırdı. Simülasyon sonuçlarına göre, UMZCH'nin frekans yanıtında 1 milihertz frekansta bile düşüş gözlenmemiştir. Ancak R16R13C5C6 zaman sabiti azaltılmamalıdır. Entegratörün ve kompansatörün çıkışlarındaki alternatif gerilimlerin fazları zıttır ve kapasitörlerin kapasitansında veya entegratörün dirençlerinin direncinde bir azalma ile, çıkış voltajındaki bir artış kompanzasyonu kötüleştirebilir. AC kablolarının direnci.

Amplifikatör ses karşılaştırması. Birleştirilmiş amplifikatörün sesi, birkaç yabancı endüstriyel amplifikatörün sesiyle karşılaştırıldı. Kaynak, Cambridge Audio'dan bir CD çalardı, UMZCH terminalinin ses seviyesini oluşturmak ve ayarlamak için bir ön yükseltici "" kullanıldı, "Sugden A21a" ve NAD C352 standart kontroller kullandı.

İlk kontrol eden, 25 watt çıkış gücüyle A sınıfında çalışan efsanevi, çirkin ve çok pahalı İngiliz UMZCH "Sugden A21a" idi. Dikkat çekici bir şekilde, VCL'ye eşlik eden belgelerde İngilizler, doğrusal olmayan bozulma seviyesini belirtmemenin iyi olduğunu düşündüler. Söyleyin, bu çarpıtmalarla ilgili değil, maneviyatla ilgili. "Sugden A21a>", hem seviye hem de netlik, güven ve düşük frekanslarda sesin asaleti açısından karşılaştırılabilir güçle UMZCH BB-2010'a yenildi. Devresinin özellikleri göz önüne alındığında bu şaşırtıcı değil: nispeten yüksek bir çıkış empedansı ve bir elektrolitik ile geçen yüzyılın 70'lerinin devresine göre monte edilmiş, aynı yapıdaki transistörler üzerinde sadece iki aşamalı yarı simetrik bir çıkış takipçisi çıkışta açılan kapasitör, toplam çıkış direncini daha da artırır - bu, çözümün kendisi, düşük ve orta frekanslardaki tüm amplifikatörlerin sesini bozan sonuncusudur. UMZCH BB, orta ve yüksek frekanslarda, şarkıcılar ve enstrümanlar seste net bir şekilde yerelleştirilebildiğinde daha yüksek ayrıntı, şeffaflık ve mükemmel sahne detaylandırması gösterdi. Bu arada, nesnel ölçüm verileri ile sesin öznel izlenimleri arasındaki korelasyondan bahsetmişken: Sugden'in rakiplerinin dergi makalelerinden birinde, Kr'si 10 kHz frekansta %0,03 düzeyinde belirlendi.

Bir sonraki de İngiliz amplifikatörü NAD С352 idi. Genel izlenim aynıydı: UMZCH BB'nin çalışması kusursuz olarak kabul edilirken, İngiliz'in düşük frekanslarda belirgin "kova" sesi ona hiçbir şans bırakmadı. Sesi kalın çalılar, yün, pamuk yünü ile ilişkilendirilen NADa'nın aksine, BB-2010'un orta ve yüksek frekanslardaki sesi, genel korodaki icracıların ve orkestradaki enstrümanların seslerini net bir şekilde ayırt etmeyi mümkün kıldı. NAD C352'nin çalışmasında, daha gürültülü bir icracının, daha yüksek sesli bir enstrümanın daha iyi işitilebilirliğinin etkisi açıkça ifade edildi. Amplifikatörün sahibinin kendisinin de belirttiği gibi, UMZCH BB'nin sesinde vokalistler birbirlerini "bağırmadılar" ve keman bir gitar veya trompet ile sesin gücünde savaşmadı, ama hepsi enstrümanlar melodinin genel ses görüntüsünde barışçıl ve uyumlu bir şekilde "arkadaş edindi". Figüratif müzik tutkunlarına göre UMZCH BB-2010, yüksek frekanslarda "ince, ince bir fırçayla ses çiziyormuş gibi" ses çıkarır. Bu etkiler, amplifikatörlerin intermodülasyon distorsiyonundaki farka bağlanabilir.

UMZCH Rotel RB 981'in sesi, düşük frekanslarda daha iyi performans dışında NAD C352'nin sesine benziyordu, ancak UMZCH BB-2010, düşük frekanslarda AC kontrolünün netliği konusunda da rekabet dışı kaldı. şeffaflık, orta ve yüksek frekanslarda sesin inceliği olarak.

Odyofillerin zihniyetini anlamak açısından en ilginç olanı, bu üç UMZCH üzerindeki üstünlüğe rağmen sese "sıcaklık" getirdikleri, bu da onu daha keyifli hale getirdiği ve UMZCH BB'nin sorunsuz çalıştığı, "nötr" olduğu yönündeki genel görüştü. sese.”

Japon Dual CV1460, herkes için en bariz şekilde açıldıktan hemen sonra seste kayboldu ve ayrıntılı olarak dinleyerek zaman kaybetmediler. Kr değeri, düşük güçte %0,04 ... 0,07 aralığındaydı.

Amplifikatörlerin genel olarak karşılaştırılmasından elde edilen ana izlenimler tamamen aynıydı: UMZCH BB, seste koşulsuz ve açık bir şekilde önlerindeydi. Bu nedenle, daha ileri testler gereksiz kabul edildi. Sonuç olarak, arkadaşlık kazandı, herkes istediğini aldı: sıcak, samimi bir ses için - Sugden, NAD ve Rotel ve yönetmen tarafından diske kaydedilenleri duymak için - UMZCH BB-2010.

Şahsen, hafif, temiz, kusursuz, asil bir sesle yüksek kaliteli UMZCH'yi seviyorum, herhangi bir karmaşıklığın pasajlarını zahmetsizce yeniden üretiyor. Büyük deneyime sahip bir audiophile olan arkadaşımın ifadesiyle, davul setlerinin seslerini düşük frekanslarda basmak gibi seçeneksiz olarak çözüyor, orta frekanslarda sanki yokmuş gibi ses çıkarıyor ve yüksek frekanslarda öyle görünüyor. sesi ince bir fırçayla boyayın. Benim için UMZCH BB'nin rahatsız edici olmayan sesi, kaskadların kullanım kolaylığı ile ilişkilidir.

1989 yılında Nikolai Sukhov tarafından geliştirilen yüksek kaliteli ses frekansı güç amplifikatörüne (UMZCH) haklı olarak efsanevi denilebilir. Geliştirilmesinde, analog devre alanındaki bilgi ve deneyime dayalı profesyonel bir yaklaşım uygulandı. Sonuç olarak, bu amplifikatörün parametreleri o kadar yüksek çıktı ki, bugün bile bu tasarım alaka düzeyini kaybetmedi. Bu makale, amplifikatörün biraz geliştirilmiş bir sürümünü açıklamaktadır. İyileştirmeler, yeni bir eleman tabanının kullanımına ve bir mikrodenetleyici kontrol sisteminin kullanımına indirgenmiştir.

Güç amplifikatörü (PA), herhangi bir ses üretme kompleksinin ayrılmaz bir parçasıdır. Bu tür amplifikatörlerin tasarımına ilişkin birçok açıklama mevcuttur. Ancak vakaların büyük çoğunluğunda, çok iyi performansla bile, hizmet olanaklarından tamamen yoksundur. Ancak mikrodenetleyicilerin yaygınlaştığı günümüzde, yeterince mükemmel bir kontrol sistemi oluşturmak hiç de zor değil. Aynı zamanda, fonksiyonel doygunluk açısından ev yapımı bir cihaz, en iyi markalı numunelerden daha düşük olmayabilir. UMZCH VV'nin bir mikrodenetleyici kontrol sistemine sahip bir çeşidi, şekil 2'de gösterilmektedir. 1:

Pirinç. 1. Amplifikatörün görünümü.

Orijinal UMZCH VV devresi, amplifikatörün tüm çıkış gücü aralığı boyunca ses üretme yolunda baskın doğrusal olmama kaynağı olmaması için yeterli parametrelere sahiptir. Bu nedenle, özelliklerin daha da iyileştirilmesi, artık göze çarpan avantajlar sağlamaz.

En azından farklı fonogramların ses kalitesi, amplifikatörlerin ses kalitesinden çok daha fazla farklılık gösterir. Bu konuda "Audio" dergisinden alıntı yapabilirsiniz: " Hoparlörler, mikrofonlar, LP manyetikleri, dinleme odaları, stüdyo alanları, konser salonları gibi kategorilerde ve özellikle farklı kayıt şirketlerinin kullandığı stüdyo ve kayıt ekipmanları konfigürasyonlarında duyulabilir farklılıklar vardır. Ses sahnesindeki ince farklılıkları duymak istiyorsanız, preamp'ları değil, John Eargle'ın Delos kayıtlarını Jack Renner'ın Telarc kayıtlarıyla karşılaştırın. Veya geçişlerdeki ince farklılıkları duymak istiyorsanız, iki ara bağlantı yerine dmp'nin caz kayıtlarını Chesky'nin caz kayıtları ile karşılaştırın.»

Bu gerçeğe rağmen, Hi-End sevenler, diğer şeylerin yanı sıra UM'yi de etkileyen "doğru" sesi aramaktan vazgeçmiyorlar. Aslında, PA çok basit bir doğrusal yol örneğidir. Devrenin mevcut gelişme seviyesi, bu tür bir cihazın yeterince yüksek parametrelere sahip olmasını mümkün kılar, böylece ortaya çıkan bozulmalar görünmez hale gelir. Bu nedenle, pratikte, herhangi iki modern, eksantrik olmayan şekilde tasarlanmış PA aynı ses çıkarır. Aksine, UM'nin bazı özel, belirli bir sesi varsa, bu yalnızca bir şey söyler: bu tür UM'lerin getirdiği bozulmalar büyüktür ve kulak tarafından açıkça fark edilir.

Bu, yüksek kaliteli bir PA tasarlamanın çok kolay olduğu anlamına gelmez. Hem devre hem de tasarım planı olmak üzere birçok incelik vardır. Ancak tüm bu incelikler, ciddi PA üreticileri tarafından uzun süredir bilinmektedir ve modern PA'ların tasarımlarında genellikle büyük hatalar yoktur. Bunun istisnası, genellikle okuma yazma bilmeden tasarlanan pahalı Hi-End sınıfı amplifikatörlerdir. PA'nın getirdiği distorsiyon kulağa hoş gelse bile (tüplü amplifikatör severlerin iddia ettiği gibi), bunun ses reprodüksiyonunun yüksek doğruluğu ile hiçbir ilgisi yoktur.

Yüksek kaliteli bir PA, geleneksel geniş bant ve iyi doğrusallık gereksinimlerine ek olarak, bir dizi ek gereksinime sahiptir. Bazen ev kullanımı için 20-35 watt'lık bir amfi gücünün yeterli olduğunu duyabilirsiniz. Ortalama güçten bahsediyorsak, bu ifade doğrudur. Ancak gerçek bir müzik sinyali, ortalamanın 10 ila 20 katı olan bir tepe güç seviyesine sahip olabilir. Bu nedenle, ortalama 20 W'lık bir güçte böyle bir sinyalin bozulmamış bir yeniden üretimini elde etmek için, 200 W'lık bir PA gücüne sahip olmak gerekir. Burada, örneğin, aşağıda açıklanan amplifikatör için akran incelemesinin çıktısı var: " Tek not, amplifikatörün yetersiz çıkış gücü (4 ohm'luk bir yüke 120 watt tepe noktası) ile açıklanan büyük vurmalı çalgıların ses seviyesinin yetersiz olmasıydı.»

Akustik sistemler (AS) karmaşık bir yüktür ve çok karmaşık bir empedans-frekans modeline sahiptir. Bazı frekanslarda nominal değerden 3-4 kat daha az olabilir. PA, bu kadar düşük dirençli bir yükte bozulma olmadan çalışabilmelidir. Örneğin, hoparlör sisteminin nominal empedansı 4 ohm ise, PA normalde 1 ohm dirençli bir yük üzerinde çalışmalıdır. Bu, amplifikatörü tasarlarken dikkate alınması gereken çok yüksek çıkış akımları gerektirir. Açıklanan amplifikatör bu gereksinimleri karşılar.

Son zamanlarda, bir amplifikatörün optimal çıkış empedansı konusu, hoparlör bozulmasını en aza indirme açısından oldukça sık tartışılmaktadır. Ancak bu konu yalnızca aktif konuşmacılar tasarlanırken geçerlidir. Pasif hoparlörler için geçiş filtreleri, sinyal kaynağının ihmal edilebilir bir çıkış empedansına sahip olacağı gerçeğine dayanarak tasarlanmıştır. PA'nın yüksek bir çıkış empedansı varsa, bu tür hoparlörlerin frekans yanıtı büyük ölçüde bozulacaktır. Bu nedenle, PA için küçük bir çıkış empedansı sağlamaktan başka bir şey kalmamıştır.

UM'nin yeni gelişmelerinin ağırlıklı olarak maliyetin düşürülmesi, tasarımın üretilebilirliğinin iyileştirilmesi, çıktı gücünün artırılması, verimliliğin artırılması, tüketici niteliklerinin iyileştirilmesi yolunda olduğu görülmektedir. Bu makale, mikrodenetleyici kontrol sistemi sayesinde uygulanan hizmet işlevlerine odaklanmaktadır.

Amplifikatör bir MIDI kasasında yapılmıştır, toplam boyutları 348x180x270 mm, ağırlığı yaklaşık 20 kg'dır. Yerleşik mikrodenetleyici, bir IR uzaktan kumanda (preamplifikatörle paylaşılan) kullanarak amplifikatörü kontrol etmenizi sağlar. Ek olarak, mikrodenetleyici ortalama ve yarı tepe çıkış gücünü, radyatörlerin sıcaklığını ölçer ve gösterir, bir zamanlayıcı kapatma uygular ve acil durumların üstesinden gelir. Amplifikatör koruma sistemi ve ayrıca güç açma ve kapama kontrolü, bir mikro denetleyicinin katılımıyla gerçekleştirilir. Amplifikatörün, ana güç kaynakları kapatıldığında "BEKLEME" modunda olmasına izin veren ayrı bir bekleme güç kaynağı vardır.

Cihazın adı tasarımının bir parçası olduğundan ve bulunması gerektiğinden, açıklanan amplifikatör NSM (Ulusal Ses Makineleri), model PA-9000 olarak adlandırılır. Bazı durumlarda uygulanan servis işlevleri seti gereksiz olabilir, bu tür durumlar için amplifikatörün yalnızca bir güç anahtarı ve iki renkli bir LED'i açık olan “minimalist” bir versiyonu (model PA-2020) geliştirilmiştir. ön panel ve yerleşik mikrodenetleyici yalnızca gücü açma ve kapatma işlemini kontrol eder, koruma sistemini tamamlar ve "BEKLEME" modunun uzaktan kontrolünü sağlar.

Amplifikatörün tüm kontrolleri ve göstergeleri ön panelde bulunur. Kontrollerin görünümü ve amacı Şek. 2:

Pirinç. 2. Amplifikatörün ön paneli.

Güç düğmesi amplifikatörün ağdan tamamen ayrılmasını sağlar. Fiziksel olarak, bu düğme yalnızca yedek güç kaynağının ağla bağlantısını keser, buna göre küçük bir akım için tasarlanabilir. Ana güç kaynakları, sargıları yedek bir kaynaktan beslenen röleler aracılığıyla açılır. Bu nedenle, “GÜÇ” düğmesi kapatıldığında, tüm amplifikatör devrelerinin enerjisinin kesilmesi garanti edilir.

"GÜÇ" düğmesini açtığınızda, amplifikatör tamamen açılır. Güç açma işlemi şu şekildedir: “DUTY” bekleme gücü açık LED'inin gösterdiği gibi, bekleme kaynağı hemen açılır. Mikrodenetleyicinin resetlenmesi için gereken süreden bir süre sonra harici soketlere güç verilir ve “EXT” LED'i yanar. Ardından “MAIN” LED'i yanar ve ana kaynakları açmanın ilk aşaması gerçekleşir. Başlangıçta, ana transformatörler, boşalmış filtre kondansatörleri nedeniyle ilk ani akımı önleyen sınırlayıcı dirençler aracılığıyla açılır. Kapasitörler kademeli olarak şarj edilir ve ölçülen besleme voltajı ayarlanan eşiğe ulaştığında, sınırlayıcı dirençler devreden çıkarılır. Aynı zamanda "ÇALIŞMA" LED'i yanar. Ayrılan süre boyunca besleme voltajı ayarlanan eşiğe ulaşmadıysa, amplifikatörü açma işlemi kesilir ve alarm göstergesi açılır. Ana kaynakların dahil edilmesi başarılı olduysa, mikrodenetleyici koruma sisteminin durumunu kontrol eder. Acil bir durum olmadığında mikrodenetleyici yük rölesinin açılmasına izin verir ve “LOAD” LED'i yanar.

BEKLEME düğmesi bekleme modunu yönetir. Düğmeye kısa bir basış, amplifikatörü bekleme moduna geçirir veya tersine, amplifikatörü açar. Uygulamada, PA'yı bekleme modunda bırakarak harici soketleri açmak gerekebilir. Bu, örneğin stereo telefonlarda fonogram dinlerken veya ses kontrolü olmadan dublaj yaparken gereklidir. Harici soketler, "BEKLEME" düğmesine uzun süre basarak (bir bip sesine kadar) bağımsız olarak açılıp kapatılabilir. PA'nın açık ve soketlerin kapalı olduğu seçenek mantıklı değil, bu nedenle uygulanmadı.

Ön panelde 4 haneli bir dijital görüntülemek ve 5 ekran kontrol düğmesi. Ekran aşağıdaki modlarda çalışabilir (Şek. 3a):

• engelli
• ortalama çıkış gücünün göstergesi [W]
• yarı tepe çıkış gücünün göstergesi
• zamanlayıcı durum göstergesi [M]
• radyatörlerin sıcaklık gösterimi [°C]

Pirinç. 3. Gösterge seçeneklerini görüntüleyin.

ZİRVE düğmesiçıkış gücü ekranını açar ve ortalama / yarı tepe gücü arasında geçiş yapar. Çıkış gücü gösterge modunda, ekranda “W” yanar ve yarı tepe gücü için “PEAK” de yanar. Çıkış gücü, 0,1 watt çözünürlükte watt cinsinden görüntülenir. Ölçüm, yükteki akım ve voltajın çarpılmasıyla yapılır, bu nedenle okumalar, yük direncinin izin verilen herhangi bir değeri için geçerlidir. Bir bip sesi ekranı kapatana kadar PEAK düğmesini basılı tutmak. Ekranı kapatmak ve farklı ekran modları arasında geçiş yapmak sorunsuz bir şekilde gerçekleşir (bir görüntü diğerine "akar"). Bu efekt yazılımda uygulanır.

ZAMANLAYICI düğmesi"M" harfi yanarken zamanlayıcının mevcut durumunu görüntüler. Zamanlayıcı, amplifikatörün bekleme moduna geçmesi ve harici soketlerin kapanması için geçen zaman aralığını ayarlamanızı sağlar. Bu işlevi kullanırken, kompleksin diğer bileşenlerinin "hareket halindeyken" gücün kapatılmasına izin vermesi gerektiğine dikkat edilmelidir. Bir tuner ve CD oynatıcı için bu genellikle kabul edilebilir bir durumdur, ancak bazı kasetçalarlar için güç kapatıldığında LPM “STOP” moduna geçmeyebilir. Bu disk kaydediciler için oynatma veya kayıt sırasında gücün kapatılması kabul edilemez. Bununla birlikte, bu tür güverteler, markalı cihazlar arasında oldukça nadirdir. Aksine, çoğu destede 3 konuma sahip bir "Zamanlayıcı" anahtarı bulunur: "Kapalı", "Kayıt" ve "Oynat", oynatma veya kayıt modunu basit bir güç kaynağıyla hemen açmanıza olanak tanır. Bu modları, gücü keserek de kapatabilirsiniz. Amplifikatör zamanlayıcısı aşağıdaki aralıklar için programlanabilir (Şekil 3b): 5, 15, 30, 45, 60, 90 ve 120 dakika. Zamanlayıcı kullanılmıyorsa, "KAPALI" durumuna ayarlanmalıdır. Güç açıldıktan hemen sonra bu durumdadır.

Zamanlayıcı aralığı ayarlandı "+" ve "-" düğmeleri zamanlayıcı görüntüleme modunda. Zamanlayıcı etkinleştirilmişse, ekranda ZAMANLAYICI LED'i her zaman yanar ve zamanlayıcı göstergesinin açılması gerçek mevcut durumu gösterir, örn. kapanmadan önce kaç dakika kaldı. Böyle bir durumda "+" düğmesine basılarak aralık uzatılabilir.

"°C" düğmesi"°C" sembolü yanarken radyatörlerin sıcaklık göstergesini açar. Her radyatöre ayrı bir termometre takılmıştır ancak ekranda maksimum sıcaklık değeri gösterilir. Fan kontrolü ve amplifikatörün çıkış transistörlerinin termal koruması için aynı termometreler kullanılır.

İçin arıza göstergesiÖn panelde iki LED vardır: "SOL HATA" ve "SAĞ HATA". PA kanallarından birinde koruma tetiklendiğinde ilgili LED yanar ve ekranda kazanın nedeninin harfli adı gösterilir (Şekil 3c). Bu durumda, amplifikatör bekleme moduna geçer. Amplifikatör aşağıdaki koruma türlerine sahiptir:

• çıkış aşaması aşırı akım koruması
• çıkış DC koruması
• güç kaynağı arızası koruması
• elektrik kesintisi koruması
• çıkış transistörlerinin aşırı ısınmasına karşı koruma

PA çıkış voltajının 2 V'tan büyük olan DC bileşenine tepki verir. Hoparlörleri korur, aynı zamanda donanımda da uygulanır. Ekranda "dcF" olarak gösterilir.

Herhangi bir kolun besleme voltajının belirli bir seviyenin altına düşmesine tepki verir. Besleme voltajlarının simetrisinin önemli bir ihlali, PA çıkışında AU için tehlikeli olan sabit bir bileşenin görünmesine neden olabilir. Ekran "UF" olarak görünür.

Art arda birkaç periyotluk şebeke gerilimi kaybına yanıt verir. Bu korumanın amacı, besleme gerilimi düşmeden ve geçici durum başlamadan yükün bağlantısını kesmektir. Donanımda uygulanan mikrodenetleyici yalnızca durumunu okur. "prF" olarak görüntülenir.

Aşırı ısınmaya karşı korumaçıkış transistörleri yazılımda uygulanır, radyatörlere takılı termometrelerden gelen bilgileri kullanır. Ekranda "tF" olarak gösterilir.

UM'nin yeteneği var uzaktan kumanda. Çok sayıda kontrol düğmesi gerekmediğinden, ön yükselticiyi kontrol etmek için kullanılan uzaktan kumandanın aynısı kullanılır. Bu uzaktan kumanda, RC-5 standardında çalışır ve PA'yı kontrol etmek için özel olarak tasarlanmış üç düğmeye sahiptir. "BEKLEMEDE" düğmesi, ön paneldeki benzer düğmenin tamamen aynısıdır. "DISPLAY" düğmesi, halka etrafındaki görüntüleme modunu değiştirmenize olanak tanır (Şek. 3a). Bir bip sesi ekranı kapatana kadar DISPLAY düğmesini basılı tutun. "MODE" düğmesi, zamanlayıcının zaman aralığını değiştirmenizi sağlar (Şek. 3b), örn. "+" ve "-" düğmelerinin yerini alır.

Açık arka panel amplifikatör (Şekil 4), kompleksin diğer bileşenlerine güç sağlamak için tasarlanmış soketler kurdu. Bu soketler, tüm kompleksin enerjisini uzaktan kumandadan kesmenize izin veren bağımsız bir kapatmaya sahiptir.

Pirinç. 4. Amplifikatörün arka paneli.

Daha önce belirtildiği gibi, Nikolai Sukhov'un açıklanan UMZCH VV devresi. Aslına uygun bir PA oluşturmaya yönelik temel ilkeler, içinde belirtilmiştir. devre şeması amplifikatör ana kuruluŞek. 5.

genişlik=710>

Pirinç. 5. Amplifikatörün ana kartının şematik diyagramı.

Orijinal tasarıma kıyasla amplifikatörde küçük değişiklikler oldu. Bu değişiklikler temel değildir ve temel olarak daha yeni bir öğe tabanına geçiştir.

değişti sakin akım sıcaklık stabilizasyon devresi. Orijinal tasarımda, çıkış transistörleriyle birlikte radyatörlere bir transistör takıldı - çıkış aşamasının öngerilim voltajını ayarlayan bir sıcaklık sensörü. Bu durumda, sadece çıkış transistörlerinin sıcaklığı dikkate alınmıştır. Ancak terminal transistörlerin sıcaklığı, üzerlerine dağıtılan oldukça büyük güç nedeniyle çalışma sırasında da önemli ölçüde arttı. Bu transistörlerin küçük bireysel soğutuculara monte edilmiş olması nedeniyle, örneğin güç dağılımındaki değişikliklerin bir sonucu olarak veya hatta dış hava akımları nedeniyle sıcaklıkları oldukça önemli ölçüde dalgalanabilir. Bu, hareketsiz akımda aynı keskin dalgalanmalara yol açtı. Evet ve PA'nın diğer herhangi bir elemanı çalışma sırasında oldukça ısınabilir, çünkü bir durumda ısı kaynakları vardır (çıkış transistörlerinin radyatörleri, transformatörler, vb.). Bu aynı zamanda, hiç soğutucuya sahip olmayan ilk kompozit yayıcı izleyici transistörler için de geçerlidir. Sonuç olarak, PA ısıtıldığında hareketsiz akım birkaç kat artabilir. Bu soruna bir çözüm Alexei Belov tarafından önerildi.

Genellikle, PA çıkış aşamalarının durgun akımının sıcaklık stabilizasyonu için aşağıdaki şema kullanılır (Şekil 6a):

Pirinç. 6. Sakin akımın sıcaklık stabilizasyonu şeması.

Önyargı voltajı A ve B noktalarına uygulanır. Bir transistör VT1 ve R1, R2 dirençlerinden oluşan iki uçlu bir ağda tahsis edilir. İlk öngerilim voltajı, direnç R2 tarafından ayarlanır. Transistör VT1 genellikle VT6, VT7 ile ortak bir radyatöre monte edilir. Stabilizasyon şu şekilde gerçekleştirilir: VT6, VT7 transistörleri ısıtıldığında, baz yayıcı düşüşü azalır, bu da sabit bir ön gerilimde hareketsiz akımda bir artışa yol açar. Ancak bu transistörlerle birlikte VT1 de ısınır, bu da iki terminalli ağdaki voltaj düşüşünün azalmasına neden olur, yani. hareketsiz akımın azaltılması. Bu şemanın dezavantajı, bileşik yayıcı izleyiciye dahil olan kalan transistörlerin bağlantı sıcaklığının dikkate alınmamasıdır. Bunu hesaba katmak için, tüm transistörlerin bağlantı sıcaklıklarının bilinmesi gerekir. En kolay yol, onu aynı yapmaktır. Bunu yapmak için, kompozit emitör takipçisinde bulunan tüm transistörleri ortak bir radyatöre monte etmek yeterlidir. Aynı zamanda, sıcaklığa bağlı olmayan sakin bir akım elde etmek için, bileşik yayıcı takipçisinin öngerilim gerilimi, seri bağlı altı p-n bağlantısınınkiyle aynı sıcaklık katsayısına sahip olmalıdır. Yaklaşık olarak, p-n bağlantısı boyunca ileri gerilim düşüşünün, yaklaşık olarak 2,3 mV/°C'ye eşit bir K katsayısı ile doğrusal olarak azaldığını varsayabiliriz. Bileşik emitör takipçisi için bu katsayı 6 * K'dir. Önyargı voltajının böyle bir sıcaklık katsayısını sağlamak, A ve B noktaları arasına bağlanan iki terminalli bir ağın görevidir. Şekil 2'de gösterilen iki terminalli ağ. 6a'nın sıcaklık katsayısı (1+R2/R1)*K'dir. Direnç R2 durgun akımı ayarladığında, sıcaklık katsayısı da değişir ki bu tamamen doğru değildir. En basit pratik çözüm, Şekil 1'de gösterilen devredir. 6b. Bu devrede, sıcaklık katsayısı (1 + R3 / R1) * K'dir ve ilk durgun akım, direnç R2 kaydırıcısının konumu ile belirlenir. Bir diyot tarafından şöntlenen R2 direnci üzerindeki voltaj düşüşü neredeyse sabit kabul edilebilir. Bu nedenle, ilk durgun akımın ayarlanması sıcaklık katsayısını etkilemez. Böyle bir devre ile, PA ısıtıldığında, durgun akım% 10-20'den fazla değişmez. Bir kompozit emitör takipçisinin tüm transistörlerinin ortak bir soğutucu üzerine yerleştirilebilmesi için, bir soğutucu üzerine montaja uygun paketlere sahip olmaları gerekir (TO-92 paketlerindeki transistörler uygun değildir). Bu nedenle, PA'da aynı zamanda daha modern olan diğer transistör türleri kullanılır.

Amplifikatör devresinde (Şekil 5), hareketsiz akımın iki terminalli sıcaklık stabilizasyonu, kapasitör C12 tarafından şöntlenir. Bu kapasitör isteğe bağlıdır, ancak herhangi bir zararı da yoktur. Gerçek şu ki, kompozit yayıcı izleyicinin transistörlerinin tabanları arasında, seçilen hareketsiz akım için sabit olması ve yükseltilen sinyale bağlı olmaması gereken bir ön gerilim sağlamak gerekir. Kısacası, iki terminalli ağdaki ve ayrıca R26 ve R29 dirençlerindeki (Şekil 5) voltajın değişken bileşeni sıfıra eşit olmalıdır. Bu nedenle, tüm bu elemanlar kondansatörlerle şöntlenebilir. Ancak iki uçlu ağın dinamik direncinin düşük olması ve ayrıca bu dirençlerin düşük direnç değerleri nedeniyle, şönt kapasitansların varlığı çok zayıf bir etkiye sahiptir. Bu nedenle, bu kapasitanslar gerekli değildir, özellikle şant R26 ve R29 için değerleri oldukça büyük olmalıdır (sırasıyla yaklaşık 1 μF ve 10 μF).

Çıkış transistörleri PA, akım transfer katsayısının daha yüksek bir kesme frekansına sahip olan transistörler KT8101A, KT8102A ile değiştirildi. Güçlü transistörlerde, kollektör akımındaki artışla akım transfer katsayısındaki düşüşün etkisi oldukça belirgindir. Bu etki PA için son derece istenmeyen bir durumdur çünkü burada transistörler yüksek çıkış akımlarında çalışmak zorundadır. Akım transfer katsayısının modülasyonu, amplifikatörün çıkış aşamasının doğrusallığında önemli bir bozulmaya yol açar. Çıkış aşamasında bu etkinin etkisini azaltmak için iki transistör paralel bağlanır (ve karşılayabileceğiniz minimum miktar budur).

Transistörler paralel bağlandığında, parametre yayılımlarının etkisini azaltmak ve çalışma akımlarını eşitlemek için ayrı yayıcı dirençler kullanılır. Aşırı akım koruma sisteminin normal çalışması için, VD9 - VD12 diyotlarındaki maksimum voltaj değerini vurgulayan bir devre eklendi (Şekil 5), çünkü artık düşüşü ikiden değil dört yayıcıdan çıkarmak gerekiyor dirençler.

diğer transistörler bir bileşik emitör takipçisi KT850A, KT851A (TO-220 paketi) ve KT940A, KT9115A'dır (TO-126 paketi). Sakin akımı stabilize etmek için devrede, bir kompozit transistör KT973A (TO-126 paketi) kullanılır.

Yapılan ve değiştirilen kuruluş birimi daha modern olanlara. Ana op amp U1, geliştirilmiş performansa ve iyi bir doğrusallığa sahip olan AD744 ile değiştirildi. UMZCH çıkışında sıfır potansiyel bakım devresinde çalışan Op-amp U2, düşük sıfır ofseti olan (en fazla 15 mikrovolt) OP177 ile değiştirilmiştir. Bu, eğim ayar düzelticiyi terk etmeyi mümkün kıldı. AD744 devresi nedeniyle, op-amp U2'nin besleme voltajına yakın bir çıkış voltajı sağlaması gerektiğine dikkat edilmelidir (AD744 op-amp'in 8. pini, sabit voltaj açısından 4. pinden yalnızca iki p-n bağlantısı uzaktadır). Bu nedenle, tüm hassas op amp türleri uymayacaktır. Son çare olarak op-amp çıkışından -15 V'a pull-up direnci uygulanabilir. AC lead empedans kompanzasyon devresinde çalışan op-amp U3 AD711 ile değiştirilmiştir. Bu op-amp'in parametreleri o kadar kritik değil, bu nedenle yeterli hıza ve oldukça düşük bir sıfır kaymasına sahip ucuz bir op-amp seçildi.

Devreye, güç ölçüm devresi için akım ve gerilim sinyallerini çıkarmaya yarayan direnç bölücüler R49 - R51, R52 - R54 ve R47, R48 eklenir.

Değiştirilen uygulama toprak devreleri. Amplifikatörün her kanalı artık tamamen tek bir kart üzerine monte edildiğinden, kasa üzerinde bir noktada bağlanması gereken birden fazla topraklama kablosuna gerek yoktur. Özel PCB topolojisi yıldız şeklinde topraklama sağlar. Toprak yıldızı, bir iletkenle güç kaynağının ortak terminaline bağlanır. Böyle bir topolojinin yalnızca sol ve sağ kanallar için tamamen ayrı güç kaynakları için uygun olduğuna dikkat edilmelidir.

Orijinal amplifikatör devresinde, AC geri besleme döngüsü uzanır ve röle kontakları yükü bağlayan. Bu önlem, kontakların doğrusal olmama durumunun etkisini azaltmak için alınmıştır. Ancak bu durumda, sabit bileşen için korumanın çalışmasıyla ilgili sorunlar yaşanabilir. Gerçek şu ki, amplifikatör açıldığında, yük rölesi açılmadan önce güç sağlanır. Bu sırada, PA girişinde bir sinyal olabilir ve bozuk bir geri besleme döngüsünden dolayı amplifikatörün kazancı çok büyüktür. Bu modda, PA sinyali sınırlar ve ofset voltaj kompanzasyon devresi genellikle PA çıkışında sıfır DC değerini koruyamaz. Bu nedenle, yük bağlanmadan önce bile PA çıkışında sabit bir bileşen olduğu ve ardından koruma sisteminin çalışacağı bulunabilir. Geçiş kontaklı röleler kullanırsanız bu etkiyi ortadan kaldırmak çok kolaydır.

Normalde kapalı kontaklar, geri besleme döngüsünü normalde açık olanlarla aynı şekilde kapatmalıdır. Bu durumda, röle etkinleştirildiğinde, geri besleme yalnızca tüm röle kontaklarının açık olduğu çok kısa bir süre için kesilir. Bu süre zarfında, sabit bileşen için nispeten atalet korumasının çalışacak zamanı yoktur. Şek. Şekil 7, dijital osiloskop ile alınan röle anahtarlama işlemini göstermektedir. Görüldüğü gibi röle bobinine gerilim verildikten 4 ms sonra normalde kapalı olan kontaklar açılmaktadır. Yaklaşık 3 ms sonra, normalde açık kontaklar kapatılır (yaklaşık 0,7 ms süren fark edilir bir sıçrama ile). Böylece kontaklar yaklaşık 3 ms "uçuşta" kalır, bu sefer geri besleme bozulur.

Pirinç. 7. AJS13113 röle anahtarlama işlemi.

Koruma şeması tamamen yeniden tasarlandı (Şek. 8). Şimdi ana karta yerleştirildi. Böylece, her kanalın kendi bağımsız devresi vardır. Bu biraz gereksizdir, ancak her ana kart tamamen özerktir ve tam bir mono amplifikatördür. Koruyucu işlevlerin bir kısmı mikrodenetleyici tarafından gerçekleştirilir, ancak güvenilirliği artırmak için donanımda yeterli bir dizi uygulanır. Prensip olarak, amplifikatör kartı bir mikrodenetleyici olmadan da çalışabilir. PA'nın ayrı bir bekleme güç kaynağı olduğundan, koruma devresi bu kaynaktan beslenir (+12V seviyesi). Bu, ana güç kaynaklarından birinin arızalanması durumunda koruma devresinin davranışını daha öngörülebilir hale getirir.

genişlik=710>
Resim sayfaya sığmıyor ve bu nedenle sıkıştırılmış!
Tam olarak görüntülemek için tıklayın.

Pirinç. 8. Amplifikatör koruma devresi.

Aşırı akım koruması transistör VT13 açıldığında açılan VT3, VT4 (Şekil 5) transistörleri üzerine monte edilmiş bir tetikleyici içerir. VT13, akım sensöründen bir sinyal alır ve akım, ayar direnci R30 kullanılarak ayarlanan değere ulaştığında açılır. Tetik, kompozit yayıcı takipçisinin tüm transistörlerinin kilitlenmesine yol açan akım jeneratörleri VT5, VT6'yı kapatır. Çıkıştaki sıfır voltaj, bu modda direnç R27 (Şekil 5) kullanılarak korunur. Ayrıca tetikleyicinin durumu VD13, R63 zinciri üzerinden okunur (Şekil 8) ve açıldığında U4D mantık elemanının girişlerinde düşük bir mantık seviyesi ayarlanır. VT24 transistörü, mikrodenetleyici tarafından sorgulanan IOF (I Out Fail) sinyali için bir açık kollektör çıkışı sağlar.

doğru akım koruması VT19 - VT22 transistörleri ve U4B, U4A mantık elemanları üzerinde uygulanmaktadır. Amplifikatörün çıkışından R57, R59 bölücü aracılığıyla gelen sinyal, sinyalin sabit bileşenini seçen yaklaşık 0,1 Hz'lik bir kesme frekansı ile düşük geçiş filtresi R58C23'e beslenir. Pozitif polaritenin sabit bir bileşeni görünürse, OE devresine göre bağlanan VT19 transistörü açılır. Sırayla, transistör VT22'yi açar ve U4B mantık elemanının girişlerinde yüksek bir mantık seviyesi belirir. Negatif polaritenin sabit bir bileşeni görünürse, HAKKINDA ile bağlantılı transistör VT21 açılır. Bu tür bir asimetri, koruma devresinin tek kutuplu güç kaynağı ile ilişkili zorunlu bir önlemdir. Akım transfer katsayısını arttırmak için VT21, VT20 (ON - OK) transistörlerinin kaskod anahtarlaması kullanılır. Ayrıca, ilk durumda olduğu gibi, VT22 transistörü açılır vb. DCF (DC Arızası) sinyali için bir açık kollektör çıkışı sağlayan mantık elemanı U4A'nın çıkışına bir transistör VT23 bağlanır.

Elektrik kesintisi korumasıçok küçük bir zaman sabitine sahip bir yumuşatma filtresine sahip bir yardımcı doğrultucu (Şekil 13) VD1, VD2 (VD3, VD4) içerir. Art arda birkaç periyot şebeke voltajı düşerse, doğrultucunun çıkış voltajı düşer ve U4C mantık elemanının (Şekil 8) girişleri bir mantık düşük seviyesine ayarlanır.

Yukarıda açıklanan üç koruma devresinden gelen mantık sinyalleri, devrelerden herhangi birinin tetiklenmesi durumunda çıkışında düşük bir mantık seviyesinin oluşturulduğu "OR" elemanı U5C'ye beslenir. Bu durumda, C24 kondansatörü VD17 diyotu üzerinden boşaltılır ve U5B mantık elemanının girişlerinde (ayrıca U5A çıkışında) düşük bir mantık seviyesi görünür. Bu, transistör VT27'nin kapanmasına ve K1 rölesinin kapanmasına yol açar. R69C24 zinciri, mikrodenetleyicinin herhangi bir nedenle bir başlangıç ​​gecikmesi oluşturmaması durumunda bir miktar minimum açılış gecikmesi sağlar. Transistör VT25, OKL (OK Sol) veya OKR (OK Sağ) sinyali için bir açık kollektör çıkışı sağlar. Mikrodenetleyici röleyi devre dışı bırakabilir. Bunun için bir VT26 transistörü kuruludur. Bu özellik, aşırı ısınmaya karşı yazılım koruması, yazılım rölesi açma gecikmesi uygulamak ve sol ve sağ kanallar için koruma sistemlerinin çalışmasını senkronize etmek için gereklidir.

Mikrodenetleyicinin donanım koruma devresi ile etkileşimi aşağıdakiler: amplifikatör açıldığında, besleme gerilimi nominal değere ulaştıktan sonra mikrodenetleyici, OKL ve OKR donanım korumasının hazır olma sinyallerini yoklar. Tüm bu süre boyunca, ENB (Enable) sinyalini yüksek bir mantık seviyesinde tutarak mikrodenetleyici tarafından rölenin açılması engellenir. Mikrodenetleyici hazır sinyallerini alır almaz bir zaman gecikmesi oluşturur ve rölenin açılmasını sağlar. Amplifikatörün çalışması sırasında, mikrodenetleyici sürekli olarak hazır sinyalini izler. Kanallardan birinde böyle bir sinyalin kaybolması durumunda mikrodenetleyici ENB sinyalini kaldırır ve böylece her iki kanaldaki röleyi kapatır. Daha sonra kanalı ve güvenlik türünü belirlemek için güvenlik durumu sinyallerini yoklar.

Aşırı ısınmaya karşı koruma tamamen yazılımsal olarak uygulanmaktadır. Radyatörlerin aşırı ısınması durumunda mikrodenetleyici ENB sinyalini kaldırarak yük rölesinin kapanmasına neden olur. Sıcaklığı ölçmek için radyatörlerin her birine bir Dallas DS1820 termometre takılmıştır. Koruma, radyatörlerin sıcaklığı 59,8 °C'ye ulaştığında tetiklenir. Biraz önce, 55.0 °C'lik bir sıcaklıkta, ekranda bir ön aşırı ısınma mesajı belirir - radyatörlerin sıcaklığı otomatik olarak görüntülenir. Radyatörler 35,0 °C'ye soğuduğunda amplifikatör otomatik olarak yeniden başlar. Radyatörlerin daha yüksek bir sıcaklıkta çalıştırılması yalnızca manuel olarak mümkündür.

Amplifikatör kasası içindeki elemanların soğutma koşullarını iyileştirmek için küçük boyutlu fan arka panelde bulunur. Bilgisayar işlemcisini soğutmak için tasarlanmış, nominal besleme gerilimi 12 V olan fırçasız DC motorlu bir fan kullanılmıştır. Fanın çalışması sırasında duraklamalar sırasında fark edilebilecek bir miktar gürültü oluştuğundan, oldukça karmaşık bir kontrol algoritması kullanılır. Radyatörlerin sıcaklığı 45.0 °C'ye ulaştığında fan çalışmaya başlar ve radyatörler 35.0 °C'ye soğuduğunda fan kapanır. Çıkış gücü 2 W'tan az olduğunda, sesinin fark edilmemesi için fanın çalışması engellenir. Çıkış gücü eşik değere yakın dalgalandığında fanın periyodik olarak açılıp kapanmasını önlemek için minimum fan kapatma süresi yazılım tarafından 10 saniye ile sınırlandırılmıştır. Radyatörlerin sıcaklığı 55.0 °C ve üzerinde olduğunda bu sıcaklık acil durum sıcaklığına yakın olduğundan fan kapanmadan çalışır. Amplifikatör çalışırken fan açılırsa, "BEKLEME" moduna girerken radyatörlerin sıcaklığı 35.0 °C'nin üzerindeyse fan sıfır çıkış gücünde bile çalışmaya devam eder. Bu, amplifikatörün hızla soğumasını sağlar.

Güç kaynağı arızası koruması ayrıca tamamen yazılımda uygulanmaktadır. ADC'yi kullanan mikrodenetleyici, amplifikatörün her iki kanalının besleme voltajlarını izler. Bu voltaj, işlemciye ana kartlardan R55, R56 dirençleri aracılığıyla sağlanır (Şek. 8).

Ana güç kaynaklarının dahil edilmesi adım adım gerçekleştirilir. Bu gereklidir çünkü redresörlerin yükü tamamen boşalmıştır filtre kondansatörleri ve keskin bir açma ile güçlü bir akım dalgalanması meydana gelecektir. Bu dalgalanma doğrultucu diyotlar için tehlikelidir ve sigortaları attırabilir. Bu nedenle, amplifikatör açıldığında, önce K2 rölesi kapatılır (Şekil 12) ve transformatörler, R1 ve R2 sınırlayıcı dirençleri aracılığıyla ağa bağlanır. Bu sırada ölçülen besleme gerilimleri için eşik yazılım tarafından ±38 V olarak ayarlanır, ayarlanan süre içinde bu gerilim eşiğine ulaşılmazsa anahtarlama işlemi kesilir. Bu, amplifikatör devresi tarafından çekilen akımın önemli ölçüde artması durumunda meydana gelebilir (amplifikatör hasar görmüş). Bu durumda, güç kaynağı arızası göstergesi "UF" açılır.

±38 V eşiğine ulaşılırsa, ana transformatörlerin birincil devrelerindeki dirençleri hariç tutan K3 rölesi (Şekil 12) etkinleştirilir. Ardından eşik ±20 V'a düşürülür ve mikrodenetleyici besleme voltajlarını izlemeye devam eder. Amplifikatörün çalışması sırasında besleme voltajı ± 20 V'un altına düşerse, koruma etkinleştirilir ve amplifikatör kapanır. Normal çalışmada eşiğin düşürülmesi gereklidir, böylece yük altında besleme voltajının "düşüşü" sırasında yanlış koruma çalışması meydana gelmez.

devre şeması işlemci kartlarıŞek. 9. İşlemcinin temeli, 12 MHz saat frekansında çalışan Atmel'in AT89C51 tipi U1 mikrodenetleyicisidir. Sistemin güvenilirliğini artırmak için yerleşik bir bekçi köpeği zamanlayıcısı ve bir güç monitörü olan U2 süpervizörü kullanıldı. Watchdog zamanlayıcısını sıfırlamak için, yazılım tarafından periyodik bir sinyalin üretildiği ayrı bir WD hattı kullanılır. Program, bu sinyalin yalnızca zamanlayıcı kesme işleyicisi ve ana program döngüsü yürütülüyorsa mevcut olacağı şekilde tasarlanmıştır. Aksi takdirde, bekçi uygulaması zamanlayıcısı mikrodenetleyiciyi sıfırlayacaktır.

genişlik=710>
Resim sayfaya sığmıyor ve bu nedenle sıkıştırılmış!
Tam olarak görüntülemek için tıklayın.

Pirinç. 9. İşlemci kartının şematik diyagramı.

Ekran, işlemciye 8 bitlik bir veri yolu (XP4 - XP6 konektörleri) aracılığıyla bağlanır. Ekran kartı kayıtlarının kapılanması için, adres kod çözücü U4 tarafından üretilen C0..C4 sinyalleri kullanılır. Register U3, adresin düşük baytı için bir mandaldır, sadece A0, A1, A2 bitleri kullanılır. Adresin yüksek baytı hiç kullanılmaz, bu da P2 bağlantı noktasının başka amaçlar için serbest bırakılmasına izin verir.

Kontrol düğmelerine bastığınızda, ses sinyalleri programlı olarak üretilir. Bunun için, dinamik emitör HA1'e yüklenen transistör anahtarı VT1'in bağlı olduğu BPR hattı kullanılır.

Sol ve sağ kanalların ana kartları, sırasıyla XP1 ve XP2 konektörleri kullanılarak işlemci kartına bağlanır. Bu konektörler, işlemciye DCF amplifikatörü için IOF aşırı akım koruması ve DCF çıkış koruması durum sinyalleri sağlar. Bu sinyaller sol ve sağ kanallarda ortaktır ve açık kollektör koruma devresi çıkışları sayesinde kombinasyonları mümkündür. OKL ve OKR koruma hazır olma sinyalleri, işlemcinin koruma devresinin tetiklendiği kanalı tanımlayabilmesi için kanallara ayrılmıştır. İşlemciden koruma sistemine gelen ENB sinyali yük rölesinin açılmasını sağlar. Bu sinyal, iki rölenin çalışmasını otomatik olarak senkronize eden iki kanal için ortaktır.

TRR ve TRL hatları sırasıyla sağ ve sol kanal radyatörlerine monte edilmiş termometreleri okumak için kullanılır. İlgili görüntüleme modu etkinleştirilirse, termometreler tarafından ölçülen sıcaklık ekranda görüntülenebilir. Sol ve sağ kanallar için ikisinin maksimum sıcaklık değeri görüntülenir. Ölçülen değer, aşırı ısınma korumasının yazılım uygulaması için de kullanılır.

Ek olarak, XP1 ve XP2 konektörleri, çıkış gücü ölçüm devresi tarafından kullanılan WUR, WIR, WUL ve WIL sinyallerine sahiptir.

İşlemci kartı, XP3 konektörü aracılığıyla bekleme kaynağından güç alır. Güç kaynağı için 4 seviye kullanılır: ±15 V, +12 V ve +5 V. Bekleme moduna geçildiğinde ±15 V seviyeleri kapatılır ve geri kalan seviyeler her zaman mevcuttur. Ana tüketicilerin yazılım kapatması nedeniyle bekleme modunda +5 V ve +12 V seviyelerinden tüketim en aza indirilir. Ek olarak, bu konektör aracılığıyla yedek güç kaynağına birkaç mantık kontrol sinyali gönderilir: PEN - yedek güç kaynağını kontrol eder, REX - harici soketlerin rölesini açar, RP1 ve RP2 - ana güç kaynağının rölesini açar, FAN - fanı açar. Ana kartlar üzerinde bulunan koruma devreleri işlemci kartından +12 V, gösterge kartından +5 V ile beslenir.

Çıkış gücünü ölçmek ve besleme voltajlarını kontrol etmek için Analog Devices'tan 12 bit AD7896 U6 ADC kullanılır. Bir ADC kanalı yeterli değildir, bu nedenle girişte bir U5 anahtarı kullanılır (örneğin, AD7888 tipinde 8 kanallı bir ADC kullanmak daha da iyi olur). Veriler ADC'den seri formda okunur. Bunun için SDATA (seri veri) ve SCLK (saat sinyali) hatları kullanılır. Dönüştürme işlemi yazılım sinyali START ile başlatılır. REF195 (U7) referans kaynağı olarak ve aynı zamanda ADC için bir voltaj regülatörü olarak kullanıldı. Bekleme modunda ±15 V besleme voltajı kapatıldığından, tüm mantık sinyalleri, bekleme moduna geçerken ve geri dönerken olası akım dalgalanmalarını sınırlayan R9 - R11 dirençleri aracılığıyla ADC'ye bağlanır.

Anahtarın sekiz girişinden altısı kullanılır: ikisi gücü ölçmek için, dördü besleme voltajlarını izlemek için. AX0, AX1, AX2 adres satırları kullanılarak istenen kanal seçilir.

Dikkate almak güç ölçüm devresi sol kanal Uygulanan şema, yük akımı ve voltajının çoğalmasını sağlar, böylece yük empedansı otomatik olarak dikkate alınır ve okumalar her zaman yükteki gerçek aktif güce karşılık gelir. Ana kartta bulunan direnç bölücüler R49 - R54 aracılığıyla (Şek. 5), akım sensörlerinden (çıkış transistörlerinin yayıcı dirençleri) gelen voltaj, bir akım sinyali yayan U8A diferansiyel amplifikatöre (Şek. 9) beslenir. U8A'nın çıkışından düzeltici direnci R17 aracılığıyla sinyal, K525PS2 tipi analog çarpan U9'un Y girişine beslenir. Gerilim sinyali basitçe bölücüden alınır ve analog çarpanın X girişine beslenir. Çoğaltıcının çıkışında, yaklaşık 10 ms'lik bir entegrasyon süresiyle yarı-tepe çıkış gücüne orantılı bir sinyal çıkaran bir R18C13 alçak geçiren filtre kurulur. Bu sinyal, anahtar girişlerinden birine, ardından ADC'ye beslenir. Diyot VD1, anahtar girişini negatif voltajdan korur.

Çarpanların ilk sıfır ofsetini telafi etmek için, amplifikatör açıldığında (yük rölesi henüz açılmadığında ve çıkış gücü sıfır olduğunda), sıfır otomatik kalibrasyon işlemi gerçekleşir. Daha fazla çalışma sırasında ölçülen öngerilim voltajı, ADC okumalarından çıkarılır.

Sol ve sağ kanallardaki güç ayrı ayrı ölçülür ve kanallar için maksimum değer görüntülenir. Göstergenin hem yarı tepe hem de ortalama çıkış gücünü göstermesi gerektiğinden ve görüntülenen değerlerin algı için uygun olması gerektiğinden, ADC kullanılarak ölçülen değerler yazılım işlemeye tabidir. Bir güç ölçerin zamanlama özellikleri, entegrasyon süresi ve geri dönüş süresi ile karakterize edilir. Tepe benzeri bir güç ölçer için entegrasyon süresi, donanım filtreleme devresi tarafından ayarlanır ve yaklaşık 10 ms'dir. Ortalama güç ölçer, yalnızca yazılımda uygulanan artan entegrasyon süresinde farklılık gösterir. Ortalama güç hesaplanırken 256 puanlık hareketli ortalama kullanılır. Her iki durumda da dönüş süresi yazılım tarafından belirlenir. Okumaları okumanın rahatlığı için bu süre nispeten büyük olmalıdır. Bu durumda her 20 ms'de bir mevcut güç kodunun 1/16'sı çıkarılarak göstergenin ters hareketi gerçekleştirilir. Ayrıca gösterge sırasında tepe değerler 1,4 saniye tutulur. Gösterge okumalarının çok sık güncellenmesi kötü algılandığından, güncelleme her 320 ms'de bir gerçekleşir. Bir sonraki zirveyi kaçırmamak ve giriş sinyaliyle eşzamanlı olarak görüntülemek için, bir zirve tespit edildiğinde okumalarda olağanüstü bir güncelleme gerçekleşir.

Yukarıda bahsedildiği gibi, PA, preamplifikatör ile ortak bir ses kullanır. uzaktan kumanda, RC-5 standardında çalışır. SFH-506 tipi uzaktan kumanda alıcısı, ekran kartında bulunur. Fotodetektörün çıkışından, sinyal mikrodenetleyicinin SER (INT1) girişine beslenir. RC-5 kodunun çözülmesi yazılım tarafından yapılır. Kullanılan sistem numarası 0AH, STANDBY düğmesi 0CH, DISPLAY düğmesi 21H, MODE düğmesi 20H'dir. Gerekirse, mikrodenetleyici programın kaynak metninin sonunda bulunan bir dönüştürme tablosu kullanıldığı için bu kodlar kolayca değiştirilebilir.

Açık ekran kartı(Şekil 10) iki adet iki basamaklı yedi bölümlü gösterge HG1 ve HG2 tip LTD6610E takılıdır. U1 - U4 paralel kayıtları tarafından kontrol edilirler. Gürültü seviyelerinin artmasına neden olabileceğinden dinamik gösterge kullanılmaz.

genişlik=710>
Resim sayfaya sığmıyor ve bu nedenle sıkıştırılmış!
Tam olarak görüntülemek için tıklayın.

Pirinç. 10. Gösterge panosunun şematik diyagramı.

Kayıt U5, LED'leri kontrol etmek için kullanılır. Her segmente ve her LED'e seri olarak bir sınırlayıcı direnç bağlanır. Tüm kayıtların OC girişleri birleştirilir ve mikrodenetleyicinin PEN sinyaline bağlanır. Kayıtların sıfırlanması ve başlatılması sırasında, bu sinyal bir mantık yüksek durumundadır. Bu, geçişler sırasında göstergenin yanlışlıkla ateşlenmesini önler.

Ekran kartında ayrıca SB1 - SB6 kontrol düğmeleri bulunur. Veri yolu hatlarına ve RET dönüş hattına bağlanırlar. VD1 - VD6 diyotları, iki veya daha fazla düğmeye aynı anda basıldığında veri hatlarının kısa devre yapmasını önler. Klavyeyi tararken, mikro denetleyici P0 bağlantı noktasını basit bir çıkış bağlantı noktası olarak kullanır ve hatlarında çalışan bir sıfır oluşturur. RET hattı aynı anda yoklanır. Böylece basılan butonun kodu belirlenmiş olur.

Göstergelerin yanında, ortak bir koruyucu camın altına entegre bir uzaktan kumandalı fotodedektör U6 kurulur. Fotodetektörün çıkışından XP6 konektöründen geçen sinyal, mikrodenetleyici SER'in (INT1) girişine beslenir.

görev kaynağı(Şekil 11) çıkışta 4 seviye sağlar: +5 V, +12 V ve ±15 V. Bekleme modunda ±15 V seviyeleri devre dışı bırakılır. Kaynak, 50x20x25 mm'lik bir çekirdek üzerine sarılmış küçük bir toroidal transformatör kullanır. Yedek transformatörün büyük bir güç marjı vardır ve volt başına dönüş sayısı hesaplanandan daha fazla seçilir. Bu önlemler sayesinde, transformatör pratik olarak ısınmaz, bu da güvenilirliğini artırır (sonuçta, amplifikatörün tüm ömrü boyunca sürekli çalışması gerekir). Sargı verileri ve tel çapı şemada belirtilmiştir. Voltaj stabilizatörlerinin hiçbir özelliği yoktur. U1 ve U2 dengeleyici devreleri, küçük bir ortak radyatör üzerine monte edilmiştir. ±15 V seviyelerini kapatmak için, işlemci kartından gelen PEN sinyali tarafından kontrol edilen VT1 - VT4 transistörleri üzerindeki anahtarlar kullanılır.

Pirinç. 11. Yedek güç kaynağı kartının şematik diyagramı.

Voltaj dengeleyicilere ek olarak, röleyi ve fanı kontrol etmek için yedek güç kaynağı kartına VT5 - VT12 transistörleri üzerindeki anahtarlar takılır. MCS-51 ailesinin mikrodenetleyicileri, "Sıfırla" sinyalinin eylemi sırasında portlar mantık yüksek durumda olduğundan, tüm aktüatörler düşük seviyede açılmalıdır. Aksi takdirde, çalıştırma anında veya bekçi uygulaması zamanlayıcısı tetiklendiğinde yanlış pozitifler olacaktır. Bu nedenle OE veya ULN2003 sürücü çipleri ve benzeri tek npn transistörler anahtar olarak kullanılamaz.

Röleler, sigortalar ve sınırlayıcı dirençler röle kurulu(Şek. 12). Tüm ağ kablolarının bağlantısı vidalı klemenslerle yapılır. Her ana trafo, görev trafosu ve harici priz bloğu ayrı sigortalara sahiptir. Güvenlik nedeniyle, harici soketler, her iki kabloyu da kesen iki K1 röle kontağı grubu tarafından kapatılır. Ana transformatörler, birincil sargının ortasından bir kademeye sahiptir. Bu musluk, kompleksin diğer bileşenlerine güç sağlamak için 110 V sağlamak için kullanılabilir. Amerikan standardını karşılayan cihazlar, çoklu sistemlerden biraz daha ucuzdur, bu nedenle bazen bizim bölgemizde bulunurlar. Röle kartı üzerinde 110 V'un çıkarılabileceği noktalar vardır ancak temel versiyonda bu voltaj kullanılmaz.

Pirinç. 12. Röle panosunun şematik diyagramı.

Blok bağlantı şeması açık amplifikatör şasiŞek. 13. KD2997A tipi VD5 - VD12 diyotları üzerine monte edilmiş köprü doğrultucular, ana transformatörler T1 ve T2'nin sekonder sargılarına bağlanır. Doğrultucuların çıkışına toplam kapasitesi 100.000 uF'den fazla olan filtre kapasitörleri bağlanır. Bu yüksek kapasitans, düşük dalgalanma elde etmek ve amplifikatörün darbeli sinyalleri yeniden üretme yeteneğini geliştirmek için gereklidir. Filtre kondansatörlerinden ana amplifikatör kartlarına ±45 V besleme gerilimi verilir. Ek olarak, çıkış voltajı C1 ve C2 kapasitörleri tarafından nispeten küçük bir zaman sabiti ile filtrelenen VD1 - VD4 diyotları üzerine monte edilmiş düşük güçlü doğrultucular vardır. Bu yardımcı doğrultucuların çıkış gerilimi, R1 ve R2 dirençleri aracılığıyla, ana yükselteç kartlarına monte edilmiş koruma devrelerine beslenir. Şebeke geriliminin birkaç yarım çevrimi kesildiğinde, koruma devreleri tarafından algılanan yardımcı redresörlerin çıkış gerilimi düşer ve yük rölelerinin bağlantısı kesilir. Bu esnada ana doğrultucuların çıkış gerilimi, büyük kapasitörler nedeniyle hala oldukça yüksektir, dolayısıyla yük bağlandığında yükselticideki geçici süreç başlamaz.

genişlik=710>
Resim sayfaya sığmıyor ve bu nedenle sıkıştırılmış!
Tam olarak görüntülemek için tıklayın.

Pirinç. 13. Amplifikatör bloklarının bağlantı şeması.

Güç amplifikatörü tasarımı ve düzen devreden daha az önemli değil. Ana sorun, çıkış transistörlerinin verimli ısı dağılımı gerektirmesidir. Doğal soğutma yöntemiyle bu, neredeyse ana yapısal unsurlar haline gelen devasa radyatörlerle sonuçlanır. Arka duvar aynı zamanda bir radyatör görevi gördüğünde ortak düzen uygun değildir, çünkü o zaman arkada gerekli terminalleri ve konektörleri takmak için yer yoktur. Bu nedenle, açıklanan UM'de, radyatörlerin yanal yerleşimine sahip bir düzen seçilmiştir (Şekil 14):

Pirinç. 14. Amplifikatörün genel düzeni.

Radyatörler biraz yükseltilmiştir (bu, Şekil 4'te açıkça görülmektedir), bu da daha iyi soğutmalarını sağlar. Ana amplifikatör kartları, radyatörlere paralel olarak sabitlenmiştir. Bu, kart ile çıkış transistörleri arasındaki kabloların uzunluğunu en aza indirir. Amplifikatörün diğer bir boyutsal elemanı ağ trafolarıdır. Bu durumda, ortak bir silindirik ekranda üst üste monte edilmiş iki toroidal transformatör kullanılır. Bu ekran, amfi kasasının iç hacminin önemli bir bölümünü kaplar. Ana redresörler, transformatör ekranının arkasında dikey olarak bulunan ortak bir radyatöre monte edilir. Filtre kondansatörleri, amplifikatör kasasının altında bulunur ve bir tepsi ile kapatılır. Röle kartı da orada bulunur. Yedek güç kaynağı, arka panelin yanında özel bir brakete monte edilmiştir. İşlemci ve ekran kartları, kutu şeklinde bir bölüme sahip olan ön panel kalınlığında yer alıyor.

Amplifikatörün tasarımını geliştirirken, tasarımın üretilebilirliğine ve herhangi bir düğüme erişim kolaylığına çok dikkat edildi. Amplifikatörün yerleşimi hakkında daha fazla ayrıntı Şekil 1'de bulunabilir. 15 ve 18:

Pirinç. 15. Birleştirilmiş amplifikatör düğümlerinin düzenlenmesi.

Amplifikatör kasasının temeli alüminyum alaşımlı kasa D16T 4 mm kalınlık (Şekil 18'de 4). Şasiye bağlı radyatörler(Şekil 18'de 1) bir alüminyum levhadan veya dökümden frezelenmiştir. Radyatörlerin gerekli alanı büyük ölçüde amplifikatörün çalışma koşullarına bağlıdır, ancak 2000 cm2'den az olmamalıdır. Amplifikatör kartlarına erişimi kolaylaştırmak için, soğutucular kasaya menteşelerle (Şekil 18'de 10) tutturulmuştur, bu da soğutucuların dışarı doğru eğilmesine olanak tanır. Giriş ve çıkış konektörlerinin kablolarına müdahale etmemek için arka panel üç parçaya ayrılmıştır (Şek. 4). Orta kısım şase üzerine bir braket ile sabitlenir ve iki yan kısım radyatörlere sabitlenir. Konnektörler, soğutucularla birlikte katlanan panelin yan taraflarına yerleştirilmiştir. Bu nedenle radyatör tertibatı, yalnızca güç kabloları ve düz bir kontrol kablosuyla bağlanan monofonik bir PA'dır. Şek. 18, netlik için, radyatörler yalnızca kısmen geriye katlanmıştır ve arka panel demonte edilmemiştir.

Ana amplifikatör panoları ayrıca soğutuculara menteşelerle (Şekil 18'de 12) takılır, bu da bunların lehimleme tarafına erişim elde etmek için geriye katlanmalarına olanak tanır. Tahtanın dönme ekseni, çıkış transistörlerinin tellerini bağlamak için delikler boyunca uzanır. Bu, bu tellerin uzunluğunu pratikte artırmazken aynı zamanda tahtayı eğmeyi mümkün kıldı. Levhaların üst montaj noktaları, 15 mm yüksekliğinde sıradan dişli raflardır. Sol ve sağ kanalların tek taraflı ana panolarının yerleşimi yapılır. ayna(Şekil 16), bu da bağlantıları optimize etmeyi mümkün kıldı. Basitçe yansıtılamayan öğeler (mikro devreler ve röleler) kullanıldığından, doğal olarak topolojinin ikizlenmesi tam değildir. Şekil, panoların topolojisi hakkında kabaca bir fikir verir, tüm panoların topolojisi PCAD 4.5 formatında dosyalar olarak arşivde mevcuttur (İndirme bölümüne bakın).

genişlik=710>
Resim sayfaya sığmıyor ve bu nedenle sıkıştırılmış!
Tam olarak görüntülemek için tıklayın.

Pirinç. 16. Amplifikatörün ana kartlarının kablolaması.

Her radyatör 1 (Şek. 17), karartmadan sonra işlenen pürüzsüz bir yüzeye 2 sahiptir. Üzerine seramik contalar 2 aracılığıyla dokuz transistör 4 monte edilmiştir.

Pirinç. 17. Radyatörlerin tasarımı:

Çalışmalar, mika ve hatta daha modern elastik contaların yeterli ısı iletkenliğine sahip olmadığını göstermiştir. Yalıtım contaları için en iyi malzeme BeO bazlı seramiktir. Bununla birlikte, plastik kasalardaki transistörler için bu tür contalar neredeyse hiç bulunmaz. Hibrit mikro devre substratlarından contalar üretilerek oldukça iyi sonuçlar elde edildi. Bu pembe bir seramik (maalesef malzeme tam olarak bilinmiyor, büyük olasılıkla Al 2 O 3'e dayalı bir şey). Farklı contaların termal iletkenliğini karşılaştırmak için, TO-220 paketindeki radyatöre iki özdeş transistörün sabitlendiği bir stand monte edildi: biri doğrudan, diğeri test contası aracılığıyla. Her iki transistör için temel akım aynıydı. Ped üzerindeki transistör yaklaşık 20W güç dağıtırken, diğer transistör güç dağıtmadı (toplayıcıya voltaj uygulanmadı). İki transistör için B-E düşüşleri arasındaki fark ölçüldü ve bu farktan jonksiyon sıcaklıklarındaki fark hesaplandı. Tüm contalar için termal macun kullanıldı, onsuz sonuçlar daha kötü ve kararsızdı. Karşılaştırma sonuçları tabloda sunulmuştur:

Çıkış transistörlerine pedler 5 ile bastırılır, transistörlerin geri kalanı vidalarla sabitlenir. Bu pek uygun değil, çünkü seramik contaların delinmesi gerekiyor ki bu sadece elmas matkaplar yardımıyla ve o zaman bile büyük zorluklarla yapılabiliyor.

Transistörlerin yanına bir termometre 9 yerleştirilmiştir.Deneyimlerin gösterdiği gibi, DS1820 termometreleri takarken kasalarına yüksek basınç uygulanamaz, aksi takdirde okumalar bozulur ve çok önemli bir şekilde (termometreleri bir yapıştırıcı ile yapıştırmak daha iyidir) yüksek termal iletkenliğe sahiptir).

Kart 6 radyatör üzerindeki transistörlerin altına sabitlenmiştir.Bu kartın arka yüzünde iletken bulunmadığından radyatör yüzeyine direkt monte edilebilir. Tüm transistörlerin çıkışları, kartın üst tarafındaki pedlere lehimlenmiştir. Panonun ana panoya bağlantıları içi boş perçinlere 7 lehimlenen kısa tellerle yapılır. Perçinlerin radyatöre kısa devre yapmasını önlemek için içine bir girinti 8 yapılır.

Temel toroidal transformatörler(Şekil 18'de 7) elastik pedler vasıtasıyla üst üste monte edilir. Transformatörlerin diğer ekipmanlara (örneğin kaset tablası) parazitini azaltmak için, transformatörlerin en az 1,5 mm kalınlığında tavlanmış çelikten yapılmış bir ekrana yerleştirilmesi önerilir. Ekran çelik bir silindir ve bir pim ile birbirine çekilmiş iki kapaktır. Kısa devre olmuş bir bobin görünümünü önlemek için üst kapakta bir dielektrik manşon bulunur. Ancak PA'nın yüksek ortalama güçte çalıştırılması isteniyorsa bu durumda perdede havalandırma delikleri açılmalı veya perde tamamen terk edilmelidir. Transformatörlerin kaçak alanlarını karşılıklı olarak telafi etmek için, birincil sargılarını antifazda açmak yeterlidir. Ancak pratikte bu önlem çok etkisizdir. Görünen eksenel simetrisi ile bir toroidal transformatörün başıboş alanı, çok karmaşık bir uzamsal dağılıma sahiptir. Bu nedenle, birincil sargılardan birinin polaritesinin tersine çevrilmesi, uzayda bir noktada başıboş alanın zayıflamasına, ancak başka bir noktada artmasına neden olur. Ek olarak, başıboş alanın konfigürasyonu önemli ölçüde transformatörün yüküne bağlıdır.

Pirinç. 18. Amplifikatörün ana bileşenleri:

UM güç trafosuna çok katı gereksinimler uygulanır. Bunun nedeni, çok büyük filtre kapasitörlerine sahip bir doğrultucuya yüklenmesidir. Bu, transformatörün sekonder sargısından tüketilen akımın darbeli bir yapıya sahip olmasına ve darbedeki akımın değerinin tüketilen ortalama akımdan birçok kez daha yüksek olmasına yol açar. Transformatör kayıplarını düşük tutmak için sargıların çok düşük dirençli olması gerekir. Başka bir deyişle, transformatör, ortalama olarak tükettiğinden önemli ölçüde daha fazla güç için tasarlanmalıdır. Açıklanan amplifikatörde, her biri E-380 çelik banttan 110x60x40 mm'lik bir çekirdek üzerine sarılmış iki toroidal transformatör kullanılmıştır. Birincil sargılar 2x440 içerir

Mikrodenetleyici kontrol sistemli UMZCH VV
Bugünkü görüntülemeler: 32133, toplam: 32133

Viktor Zhukovsky, Krasnoarmeysk, Donetsk bölgesi

UMZCH BB-2010, iyi bilinen UMZCH BB (yüksek aslına uygun) amplifikatör serisinden yeni bir gelişmedir [1; 2; 5]. Kullanılan bir dizi teknik çözüm, Ageev SI'nın çalışmalarından etkilenmiştir. .

Amplifikatör, 8 ohm yükte Рout = 150 W ile 20 kHz frekansta %0,001 mertebesinde Kr, -3 dB - 0 Hz ... 800 kHz seviyesinde küçük bir sinyal bant genişliği, bir çıkış sağlar -100 V / μs voltaj dönüş hızı, sinyal-gürültü oranı ve sinyal/arka plan -120 dB.

Işık modunda çalışan bir op amp kullanımının yanı sıra derin yerel OOS tarafından kapsanan voltaj yükselticisinde yalnızca OK ve OB ile aşamaların kullanılması nedeniyle, UMZCH BB, genel OOS kapsanmadan önce bile oldukça doğrusaldır. 1985'teki ilk yüksek kaliteli amplifikatörde, o zamana kadar yalnızca ölçüm teknolojisinde kullanılan çözümler kullanıldı: ayrı bir servis düğümü, arayüz bozulmalarının seviyesini, AC anahtarlama rölesinin geçici direncini azaltmak için doğru akım modlarını destekler temas grubu, ortak bir negatif geri besleme ile kaplıdır ve özel bir düğüm, AC kablolarının direncinin bu bozulmalar üzerindeki etkisini etkili bir şekilde telafi eder. Gelenek UMZCH BB-2010'da korunmuştur, ancak genel çevre koruma, çıkış alçak geçiren filtrenin direncini de kapsar.

Hem profesyonel hem de amatör diğer UMZCH tasarımlarının büyük çoğunluğunda, bu çözümlerin çoğu hala eksik. Aynı zamanda, UMZCH BB'nin yüksek teknik özellikleri ve audiophile avantajları, basit devre çözümleri ve minimum aktif elemanlarla elde edilir. Aslında, bu nispeten basit bir amplifikatördür: bir kanal birkaç gün içinde yavaşça monte edilebilir ve ayar yalnızca çıkış transistörlerinin gerekli sakin akımını ayarlamaktan oluşur. Özellikle yeni başlayan radyo amatörleri için, olası hataların yerlerini yerelleştirmeyi ve olası sonuçlarını UMZCH tamamen monte edilmeden önce bile önlemeyi garanti edebileceğiniz, düğümden düğüme, kademeli tabanlı performans testi ve ayarı için bir yöntem geliştirilmiştir. . Bu veya benzeri amplifikatörlerle ilgili olası tüm sorular için, hem kağıt üzerinde hem de internette ayrıntılı açıklamalar vardır.

Amplifikatörün girişinde, kesme frekansı 1,6 Hz olan bir R1C1 yüksek geçiş filtresi sağlanmıştır, Şekil 1. Ancak mod sabitleme cihazının verimliliği, amplifikatörün 400 mV'a kadar DC voltajı içeren bir giriş sinyaliyle çalışmasına izin verir. Bu nedenle, kondansatörsüz © bir yolun asırlık audiophile rüyasını gerçekleştiren ve amplifikatörün sesini önemli ölçüde iyileştiren C1 hariç tutulur.

Giriş alçak geçiren filtre R2C2'nin kondansatör C2'sinin kapasitansı, ön yükselticinin 500 Ohm -1 kOhm çıkış direnci dikkate alınarak giriş alçak geçiren filtrenin kesme frekansı 120 aralığında olacak şekilde seçilir. 200 kHz'e kadar. Frekans düzeltme devresi R3R5C3, UMZCH'nin çıkış tarafından CUS devresinden gelen işlenmiş harmonikler ve parazit bandını -3 seviyesinde 215 kHz'lik bir bantla sınırlayan op-amp DA1'in girişine yerleştirilmiştir. dB ve amplifikatörün kararlılığını artırır. Bu devre, fark sinyalini devrenin kesme frekansının üzerine düşürür ve böylece dinamik intermodülasyon distorsiyonu (TIM; DIM) olasılığını ortadan kaldırarak yüksek frekanslı girişim, gürültü ve harmoniklerle gerilim yükselticisinin gereksiz aşırı yüklenmesini ortadan kaldırır.

Daha sonra sinyal, DA1 girişinde alan etkili transistörlere sahip düşük gürültülü bir işlemsel amplifikatörün girişine beslenir. UMZCH BB'ye karşı birçok "iddia", rakipler tarafından, ses kalitesini düşürdüğü ve sesin "sanal derinliğini çaldığı" iddia edilen girişte bir op-amp kullanımına ilişkin olarak ileri sürülüyor. Bu bağlamda, UMZCH VV'de işletim sisteminin çalışmasının oldukça belirgin bazı özelliklerine dikkat etmek gerekir.

Ön yükselticilerin işlemsel yükselteçleri, DAC sonrası op-amp'ler, birkaç voltluk çıkış voltajı geliştirmeye zorlanır. Op amp'lerin kazancı düşük olduğundan, 20 kHz'de 500 ila 2.000 kez arasında değiştiğinden, bu, düşük frekanslarda birkaç yüz mikrovolttan 20 kHz'de birkaç milivolta ve yüksek op amp giriş aşamasından modüller arası distorsiyon getirme olasılığı. Bu op amperlerin çıkış voltajı, genellikle OE şemasına göre yapılan son voltaj amplifikasyon aşamasının çıkış voltajına eşittir. Birkaç voltluk bir çıkış voltajı, bu kaskadın oldukça büyük giriş ve çıkış voltajlarıyla çalıştığını gösterir ve sonuç olarak, yükseltilmiş sinyalde bozulmalara neden olur. Op-amp, OOS devresinin direnci ve paralel bağlı yük ile yüklenir, bazen birkaç kilo-ohm'a ulaşır, bu da çıkış akımı yükselticisinin çıkış takipçisinden birkaç miliamper gerektirir. Bu nedenle, çıkış aşamaları 2 mA'dan fazla olmayan bir akım tüketen IC'nin çıkış izleyicisinin akımındaki değişiklikler oldukça önemlidir ve bu, aynı zamanda yükseltilmiş sinyale bozulmalar getirdiklerini gösterir. Op-amp'in giriş aşaması, voltaj amplifikasyon aşaması ve çıkış aşamasının bozulmalara neden olabileceğini görüyoruz.

Ancak voltaj yükselticisinin transistör kısmının yüksek kazancı ve giriş direnci nedeniyle yüksek kaliteli amplifikatör devresi, op-amp DA1 için çok yumuşak çalışma koşulları sağlar. Kendiniz için yargılayın. 50 V nominal çıkış gerilimi geliştiren UMZCH'de bile, op amp'in giriş diferansiyel aşaması, 20 kHz frekansta 500 Hz frekanslarda 12 μV ila 500 μV diferansiyel gerilim sinyalleriyle çalışır. Alan etkili transistörlerde yapılan diferansiyel katın yüksek giriş aşırı yük kapasitesi ile fark sinyalinin yetersiz voltajının oranı, sinyal amplifikasyonunda yüksek bir doğrusallık sağlar. Op-amp'in çıkış voltajı 300 mV'u geçmez. bu, işlemsel yükselticiden ortak bir yayıcı ile - 60 μV'a kadar - voltaj yükseltme aşamasının düşük giriş voltajını ve çalışmasının doğrusal modunu gösterir. Op-amp'in çıkış aşaması, VT2 tabanının yanından yaklaşık 100 kOhm yüke 3 μA'dan fazla olmayan bir alternatif akım verir. Sonuç olarak, op-amp'in çıkış aşaması da neredeyse boşta, son derece hafif bir modda çalışır. Gerçek bir müzik sinyalinde, voltajlar ve akımlar çoğu zaman verilen değerlerden birkaç kat daha küçüktür.

Fark ve çıkış sinyallerinin gerilimlerinin yanı sıra yük akımının karşılaştırılmasından, genel olarak UMZCH BB'deki işlemsel yükselticinin yüzlerce kat daha kolay ve dolayısıyla doğrusal bir modda çalıştığı görülebilir. ön yükselticilerin op-amp modundan ve CD çalarların DAC sonrası op-amp'lerinden daha fazla, UMZCH için herhangi bir çevre koruma derinliği ile veya hiç olmadan sinyal kaynağı olarak hizmet eder. Sonuç olarak, aynı op amp, UMZCH BB'nin bir parçası olarak, tek bir eklemeden çok daha az bozulma getirecektir.

Bazen, kaskat tarafından ortaya çıkan bozulmaların belirsiz bir şekilde giriş sinyalinin voltajına bağlı olduğu kanısındayız. Bu bir hatadır. Kademenin doğrusal olmama durumunun tezahürünün giriş sinyalinin voltajına bağımlılığı şu veya bu yasaya uyabilir, ancak her zaman açıktır: bu voltajdaki bir artış asla ortaya çıkan bozulmalarda bir azalmaya yol açmaz, ancak yalnızca arttırmak.

Belirli bir frekansa atfedilebilen bozulma ürünlerinin seviyesinin, bu frekans için negatif geri beslemenin derinliği ile orantılı olarak azaldığı bilinmektedir. Düşük frekanslarda geri besleme yükselticisinin kapsamına kadar olan rölanti hızı kazancı, giriş sinyalinin küçüklüğünden dolayı ölçülemez. Hesaplamalara göre, NOS kapsamına kadar geliştirilen boş amplifikasyon, 500 Hz'e kadar frekanslarda 104 dB'lik bir OOS derinliği elde etmeyi mümkün kılıyor. 10 kHz'den başlayan frekanslar için yapılan ölçümler, 10 kHz frekansta geri besleme derinliğinin 80 dB'ye, 20 kHz - 72 dB frekansta, 50 kHz - 62 dB ve 40 dB - frekansta ulaştığını göstermektedir. 200kHz. Şekil 2, UMZCH BB-2010'un genlik-frekans özelliklerini ve karşılaştırma için Leonid Zuev'e benzer karmaşıklıktaki UMZCH'yi göstermektedir.

OOS kapsamından önceki yüksek kazanç, VV amplifikatörlerinin devre tasarımının ana özelliğidir. Tüm devre hilelerinin amacı, mümkün olan en geniş frekans bandında derin geri beslemeyi sürdürmek için yüksek doğrusallık ve yüksek kazanç elde etmek olduğundan, bu, amplifikatör parametrelerini iyileştirmeye yönelik devre yöntemlerinin bu tür yapılar tarafından tüketildiği anlamına gelir. Bozulmanın daha fazla azaltılması, yalnızca giriş devrelerinde, özellikle kazancı maksimum olan evirici giriş devresinde, çıkış katının harmoniklerinin başlatılmasını azaltmayı amaçlayan yapıcı önlemlerle sağlanabilir.

UMZCH BB devresinin bir başka özelliği de gerilim yükselticinin çıkış aşamasının akım kontrolüdür. Giriş op-amp'i, OK ve OB ile gerçekleştirilen voltaj-akım dönüştürme aşamasını kontrol eder ve alınan akım, OB devresine göre gerçekleştirilen, aşamanın hareketsiz akımından çıkarılır.

Seri güce sahip farklı yapıların transistörlerinde VT1, VT2 diferansiyel aşamasında 1 kOhm dirençli bir doğrusallaştırma direnci R17'nin kullanılması, op-amp DA1'in çıkış voltajının kollektör akımı VT2'ye dönüşümünün doğrusallığını artırır. 40 dB derinliğe sahip yerel bir OOS oluşturmak. Bu, yayıcılar VT1, VT2'nin içsel dirençlerinin toplamının - her biri yaklaşık 5 ohm - R17 direnciyle veya VT1, VT2 - yaklaşık 50 mV - bir voltaj düşüşü ile termal voltajların toplamının karşılaştırılmasından görülebilir. 5,2 - 5,6 V olan R17 direnci boyunca.

Ele alınan devrelere göre inşa edilen amplifikatörler, her on yıllık frekansta keskin bir 40 dB'ye sahiptir, 13 ... 16 kHz frekansın üzerinde kazanç düşüşü. Bir distorsiyon ürünü olan hata sinyali, 20 kHz'in üzerindeki frekanslarda, kullanışlı ses sinyalinden iki ila üç kat daha küçüktür. Bu, bu frekanslarda aşırı olan diferansiyel aşama VT1, VT2'nin doğrusallığının, BM'nin transistör kısmının kazancındaki bir artışa dönüştürülmesini mümkün kılar. Diferansiyel aşama VT1, VT2'nin akımındaki küçük değişiklikler nedeniyle, zayıf sinyaller yükseltildiğinde, doğrusallığı yerel OOS'un derinliğinde bir azalma ile önemli ölçüde bozulmaz, ancak op-amp DA1'in üzerinde çalışması tüm amplifikatörün doğrusallığının bu frekanslarda kazanç marjının kolaylaştıracağı çalışma moduna bağlı olduğu çalışma modu, çünkü tüm voltajlar, işlemsel yükseltici tarafından fark sinyalinden başlayarak ortaya çıkan distorsiyonları belirleyen distorsiyonlar. çıkış sinyali, belirli bir frekansta kazançtaki kazançla orantılı olarak azalır.

R18C13 ve R19C16 faz ilerleme düzeltme devreleri, op-amp'in fark voltajını birkaç megahertz'lik frekanslara düşürmek için simülatörde optimize edildi. UMZCH BB-2008'e kıyasla UMZCH BB-2010'un kazancını birkaç yüz kilohertz düzeyindeki frekanslarda artırmak mümkün oldu. Kazanç kazancı 200 kHz'de 4 dB, 300 kHz'de 6 dB, 500 kHz'de 8,6 dB, 800 kHz'de 10,5 dB, 1 MHz'de 11 dB ve 2 MHz'in üzerindeki frekanslarda 10 ila 12 dB idi. Bu, simülasyon sonuçlarından görülebilir, Şekil 3, burada alt eğri UMZCH BB-2008 kurşun düzeltme devresinin frekans tepkisini ve üstteki eğri UMZCH BB-2010'u ifade eder.

VD7, emitör bağlantısı VT1'i, UMZCH çıkış sinyalinin voltaj sınırlama modunda C13, C16 şarj akımlarının akışından ve op-amp DA1'in çıkışında yüksek bir değişim oranıyla ortaya çıkan limit voltajlardan kaynaklanan ters voltajdan korur.

Gerilim yükselticinin çıkış aşaması, bir sinyalin aşamanın çıkış devrelerinden giriş devrelerine girmesini engelleyen ve kararlılığını artıran ortak bir temel devreye göre bağlanan bir transistör VT3 üzerinde yapılır. Transistör VT5'teki akım jeneratörüne ve çıkış aşamasının giriş empedansına yüklenen OB'li kaskad, 13.000 ... 15.000 kata kadar yüksek kararlı bir kazanç geliştirir. Direnç R24'ün direncinin seçimi, direnç R26'nın direncinin yarısı, sakin akımlar VT1, VT2 ve VT3, VT5'in eşitliğini garanti eder. R24, R26, Earley etkisinin etkisini azaltan yerel OOS sağlar - toplayıcı voltajına bağlı olarak p21e'deki değişiklik ve amplifikatörün başlangıç ​​doğrusallığını sırasıyla 40 dB ve 46 dB arttırır. BM'nin çıkış aşamalarının voltajından 15 V daha yüksek olan ayrı bir voltajla beslenmesi, toplayıcı olduğunda n21e'de bir düşüşle kendini gösteren transistörler VT3, VT5'in yarı doygunluğunun etkisini ortadan kaldırmayı mümkün kılar. -baz voltajı 7 V'un altına düşer.

Üç aşamalı çıkış takipçisi, iki kutuplu transistörler üzerine monte edilmiştir ve herhangi bir özel yorum gerektirmez. Çıkış transistörlerinin durgun akımından tasarruf ederek entropi © ile savaşmaya çalışmayın. 250 mA'dan az olmamalıdır; yazarın versiyonunda - 320 mA.

AC K1'i açmak için rölenin çalışmasından önce, amplifikatör, bölücü R6R4'ü açarak uygulanan OOS1 tarafından kaplanır. R6 direncini korumanın doğruluğu ve bu dirençlerin farklı kanallardaki tutarlılığı önemli değildir, ancak amplifikatörün kararlılığını korumak için R6 direncinin R8 ve R70 dirençlerinin toplamından çok daha düşük olmaması önemlidir. K1 rölesini çalıştırarak, OOS1 kapatılır ve R8R70C44 ve R4 tarafından oluşturulan OOS2 devresi devreye girer ve K1.1 kontak grubunu kapsar; burada R70C44, çıkış düşük geçiş filtresi R71L1 R72C47'yi OOC devresinden hariç tutar. 33 kHz'in üzerindeki frekanslar. Frekansa bağlı OOS R7C10, UMZCH'nin çıkış düşük geçiş filtresine frekans yanıtında -3 dB seviyesinde 800 kHz frekansta bir düşüş oluşturur ve bu frekansın üzerinde OOS derinliğinde bir marj sağlar. AC terminallerinde -3 dB seviyesinde 280 kHz frekansın üzerindeki frekans tepkisi düşüşü, R7C10 ve çıkış düşük geçiş filtresi R71L1 -R72C47'nin birleşik eylemiyle sağlanır.

Hoparlörlerin rezonans özellikleri, difüzör tarafından sönümlenmiş ses titreşimlerinin yayılmasına, impuls hareketinden sonra armonilere ve hoparlör bobininin dönüşleri manyetik sistemin boşluğundaki manyetik alan çizgilerini geçtiğinde kendi voltajının üretilmesine yol açar. Sönüm katsayısı, difüzör salınımlarının genliğinin ne kadar büyük olduğunu ve AC, UMZCH empedansında bir jeneratör olarak yüklendiğinde ne kadar hızlı bozulduğunu gösterir. Bu katsayı, AC direncinin UMZCH'nin çıkış direncinin toplamına oranına, AC anahtarlama rölesinin kontak grubunun geçici direncine, genellikle bir tel ile sarılmış LPF çıkışının indüktör bobininin direncine eşittir. yetersiz çap, AC kablo kelepçelerinin geçici direnci ve AC kablolarının kendi direnci.

Ek olarak, hoparlörlerin empedansı doğrusal değildir. Bozulmuş akımların AC kablolarının tellerinden akışı, yüksek derecede doğrusal olmayan bozulma ile bir voltaj düşüşü yaratır ve bu, amplifikatörün bozulmamış çıkış voltajından da çıkarılır. Bu nedenle, AC terminallerindeki sinyal, UMZCH çıkışındakinden çok daha fazla bozuktur. Bunlar sözde arayüz bozulmalarıdır.

Bu distorsiyonları azaltmak için, amplifikatörün toplam çıkış empedansının tüm bileşenlerinin kompanzasyonu uygulandı. UMZCH'nin kendi çıkış direnci, röle kontaklarının temas direnci ve çıkış alçak geçiren filtrenin indüktör telinin direnci ile birlikte, sağ çıkıştan alınan derin bir genel OOS'nin etkisiyle azaltılır. L1. Ek olarak, R70'in doğru çıkışını "sıcak" AC terminaline bağlayarak, faz kaymaları nedeniyle UMZCH üretme korkusu olmadan AC kablo kelepçesinin geçici direncini ve AC kablolarından birinin direncini kolayca telafi edebilirsiniz. OOS tarafından kapsanan tellerde.

AC tel direnci kompanzasyon ünitesi, DA2, R10, C4, R11 ve R9 op-amp'lerinde Ky = -2 ile ters çeviren bir amplifikatör şeklinde yapılır. Bu amplifikatörün giriş voltajı, hoparlörün "soğuk" ("toprak") kablosundaki voltaj düşüşüdür. Direnci, AC kablosunun "sıcak" telinin direncine eşit olduğundan, her iki telin direncini telafi etmek için, "soğuk" teldeki voltajı ikiye katlamak, ters çevirmek ve direnç R9 ile OOS devresinin R8 ve R70 dirençlerinin toplamına eşit bir direnç, op-amp DA1'in evirici girişine uygulanır. Daha sonra UMZCH'nin çıkış voltajı, AC kablolarındaki voltaj düşüşlerinin toplamı kadar artacaktır; bu, dirençlerinin AC terminallerindeki sönümleme katsayısı ve arayüz bozulma seviyesi üzerindeki etkisini ortadan kaldırmaya eşdeğerdir. Hoparlörlerin arka EMF'sinin doğrusal olmayan bileşeninin AC tellerinin direncindeki düşüşün telafisi, özellikle ses aralığının alt frekanslarında gereklidir. Tweeter'daki sinyal voltajı, buna seri bağlı bir direnç ve kapasitör ile sınırlıdır. Karmaşık dirençleri, AC kablosunun tellerinin direncinden çok daha fazladır, bu nedenle RF'de bu direncin telafisi anlamsızdır. Buna dayanarak, entegre devre R11C4 kompansatörün çalışma frekans bandını 22 kHz ile sınırlar.

Özel not: AC kablosunun "sıcak" telinin direnci, R70'in sağ terminalini özel bir kabloyla "sıcak" AC terminaline bağlayarak ortak bir OOS ile kaplayarak telafi edilebilir. Bu durumda, yalnızca "soğuk" AC telinin direncinin telafi edilmesi gerekecektir ve direnç R10'un direnci şuna eşit seçilerek tel direnç kompansatörünün kazancı Ku \u003d -1 değerine düşürülmelidir. direnç R11'in direnci.

Akım koruma ünitesi, yükteki kısa devrelerde çıkış transistörlerinin zarar görmesini engeller. Dirençler R53 - R56 ve R57 - R60, oldukça yeterli olan bir akım sensörü görevi görür. Bu dirençlerden akan amplifikatör çıkış akımı, bölücü R41R42'ye uygulanan bir voltaj düşüşü oluşturur. Değeri eşikten daha yüksek olan bir voltaj, transistör VT10'u açar ve toplayıcı akımı, VT8 tetik hücresi VT8VT9'u açar. Bu hücre, açık transistörlerle sabit bir duruma geçer ve HL1VD8 devresini şöntleyerek zener diyodundan geçen akımı sıfıra indirir ve VT3'ü kilitler. Küçük bir temel akım VT3 ile C21'in boşaltılması birkaç milisaniye sürebilir. Tetikleyici hücre aktif hale getirildikten sonra HL1 LED'i üzerindeki gerilimin 1,6 V'a şarj ettiği C23'ün alt plakasındaki gerilim, UN'nin pozitif güç rayından -7,2 V seviyesinden -1,2 seviyesine yükselir. V 1, bu kapasitörün üst plakasındaki voltaj da 5 V'a yükselir. C21, direnç R30'dan C23'e hızla boşaltılır, transistör VT3 kilitlenir. Bu sırada VT6 açılır ve R33 aracılığıyla R36, VT7'yi açar. VT7, zener diyot VD9'u şöntler, C22 kondansatörünü R31'e boşaltır ve transistör VT5'i kapatır. Öngerilim voltajı almayan çıkış katı transistörleri de kilitlenir.

Tetiğin başlangıç ​​durumuna geri yüklenmesi ve UMZCH'nin açılması, SA1 "Sıfırlama koruması" düğmesine basılarak yapılır. C27, VT9 kollektör akımı tarafından şarj edilir ve tetik hücreyi kilitleyerek VT8 temel devresini şöntler. Bu zamana kadar acil durum ortadan kalktıysa ve VT10 kilitlendiyse, hücre sabit bir şekilde kapalı transistörlerle bir duruma geçer. VT6, VT7 kapatılır, VT3, VT5 tabanlarına bir referans voltajı uygulanır ve amplifikatör çalışma moduna girer. UMZCH yükündeki kısa devre devam ederse, C27 kondansatörü SA1'e bağlı olsa bile koruma tekrar aktif olur. Koruma o kadar etkili çalışır ki, düzeltmenin ayarlanması sırasında, ters çevirmeyen girişe dokunarak ... küçük lehimleme için amplifikatörün enerjisi birkaç kez kesildi. Ortaya çıkan kendi kendine uyarma, çıkış transistörlerinin akımında bir artışa neden oldu ve koruma, amplifikatörü kapattı. Bu kaba yöntem kural olarak sunulmasa da akım koruması nedeniyle çıkış transistörlerine zarar vermedi.

AC kabloların direnci için kompansatörün çalışması.

UMZCH BB-2008 kompansatörünün verimliliği, eski audiophile yöntemiyle kulak yoluyla, kompansatör girişini dengeleyici kablo ile amplifikatörün ortak kablosu arasında değiştirerek test edildi. Sesteki gelişme açıkça farkedildi ve gelecekteki sahibi bir amplifikatör almak için can atıyordu, bu nedenle kompansatörün etkisine dair hiçbir ölçüm yapılmadı. Kablo kesici şemasının avantajları o kadar açıktı ki, kompansatör + entegratör konfigürasyonu, tüm gelişmiş amplifikatörlerde kurulum için standart montaj olarak benimsendi.

Kablo direnci telafisinin yararlılığı / yararsızlığı hakkında internette bu kadar gereksiz tartışmanın alevlenmesi şaşırtıcı. Her zamanki gibi, son derece basit kablo temizleme planının karmaşık ve anlaşılmaz göründüğü, bunun için maliyetin - fahiş ve kurulumun - zaman alıcı © göründüğü kişiler, özellikle doğrusal olmayan bir sinyali dinlemekte ısrar ettiler. Amplifikatörün kendisine çok fazla para harcandığından, kutsaldan tasarruf etmenin günah olduğu, ancak tüm medeni insanlığın gittiği en iyi, göz alıcı yoldan gitmeniz ve ... normal, insan satın almanız gerektiğine dair öneriler bile vardı. © değerli metallerden yapılmış çok pahalı kablolar. Bu üniteyi amplifikatörlerinde başarıyla kullanan uzmanlar da dahil olmak üzere, evdeki kompanzasyon ünitesinin yararsızlığına dair çok saygın uzmanların açıklamaları, büyük bir sürprizle yangını körükledi. Pek çok radyo amatörünün, bir kompansatörün dahil edilmesiyle düşük ve orta frekanslarda ses kalitesinin iyileştirilmesine ilişkin raporlara güvenmemesi, UMZCH'nin çalışmasını iyileştirmenin bu basit yolundan kendilerini soymak yerine tüm güçleriyle kaçınması çok talihsiz bir durumdur.

Gerçeği belgelemek için çok az araştırma yapıldı. AC rezonans frekansı bölgesinde GZ-118 jeneratöründen UMZCH BB-2010'a bir dizi frekans sağlandı, voltaj bir S1-117 osiloskop tarafından kontrol edildi ve AC terminallerindeki Kr, INI C6- ile ölçüldü. 8, Şekil 4. Direnç R1, kontrol ve ortak kablolar arasında geçiş yaparken kompansatörün girişinde girişimi önlemek için kurulur. Deneyde, 3 m uzunluğunda ve 6 metrekare çekirdek kesitli, yaygın ve halka açık AC kabloları kullanıldı. mm, ayrıca Acoustic Kingdom'dan 25 -22.000 Hz frekans aralığına, 8 ohm nominal empedansa ve 90 W nominal güce sahip GIGA FS Il hoparlör sistemi.

Ne yazık ki, C6-8 bileşiminden harmonik sinyal yükselticilerinin devresi, çevre koruma devrelerinde yüksek kapasiteli oksit kapasitörlerin kullanılmasını sağlar. Bu, bu kapasitörlerin düşük frekanslı gürültüsünün cihazın düşük frekanslardaki çözünürlüğünü etkilemesine neden olur ve bunun sonucunda düşük frekanslardaki çözünürlüğü bozulur. Doğrudan C6-8'den GZ-118'den 25 Hz frekanslı bir sinyalin Kr'sini ölçerken, cihaz okumaları %0,02'lik bir değer etrafında dans eder. Kompansatör verimliliğinin ölçülmesi durumunda GZ-118 jeneratör çentik filtresini kullanarak bu sınırlamayı aşmak mümkün değildir, çünkü 2T filtresinin ayar frekanslarının bir dizi ayrık değeri, düşük frekanslarda 20.60, 120, 200 Hz değerleriyle sınırlıdır ve bizi ilgilendiren frekanslarda Kr ölçümüne izin vermez. Bu nedenle isteksizce %0,02 seviyesi referans olarak alındı.

8 ohm'luk bir yüke 0,56 W'lık bir çıkış gücüne karşılık gelen, 3 Vpp'lik AC terminallerindeki bir voltajla 20 Hz'lik bir frekansta, Kr, kompansatör açıkken %0,02 ve kapatıldıktan sonra %0,06 idi. 6,25 W çıkış gücüne karşılık gelen 10 V amperlik bir voltajda, Kr değeri sırasıyla %0,02 ve %0,08, 20 V amperlik bir voltajda ve 25 W güçte - %0,016 ve %0,11, ve 30 voltajda 56 W genlik ve güçte -% 0,02 ve% 0,13.

İthal ekipman üreticilerinin güçle ilgili yazıtların değerlerine karşı rahat tutumunu bilmek ve aynı zamanda mucizevi olanı hatırlamak, Batı standartlarının benimsenmesinden sonra, 35AC-1 hoparlör sisteminin 30 W subwoofer gücü ile dönüştürülmesi S-90'a, AC'ye 56 W'tan daha uzun süreli güç sağlanmamıştır.

25 Hz frekansta 25 W güçte Kr, kompanzasyon birimi açık / kapalıyken %0,02 ve %0,12 ve 56 W güçte - %0,02 ve %0,15 idi.

Aynı zamanda, genel OOS'nin çıktı LPF'sini kapsamanın gerekliliği ve etkinliği kontrol edildi. 56 W güçte 25 Hz frekansta ve çıkış RL-RC düşük geçiş filtresinin AC kablosunun tellerinden birine seri olarak bağlanmış, süper doğrusal UMZCH'de kurulu olana benzer, Kr kompansatör döndürülmüş %0,18'e ulaşır. 30 Hz frekansta 56 W Kr güçte %0,02 ve %0,06 kompanzasyon ünitesi açık/kapalı olarak. 56 W güçte 35 Hz frekansta Kr, kompanzasyon birimi açık / kapalıyken %0,02 ve %0,04'tür. 56 W güçte 40 ve 90 Hz frekanslarında Kr, kompanzasyon birimi açık / kapalıyken %0,02 ve %0,04 ve 60 Hz - %0,02 ve %0,06'dır.

Sonuçlar açık. AC terminallerinde sinyalde doğrusal olmayan bir bozulma vardır. AC terminallerinde sinyalin doğrusallığının bozulması, 70 cm nispeten ince bir tel içeren bir alçak geçiren filtrenin telafi edilmemiş, örtülmemiş bir OOS direnci yoluyla dahil edilmesiyle açıkça kaydedilir. Bozulma seviyesinin AC'ye sağlanan güce bağlılığı, sinyal gücünün oranına ve AC woofer'ların nominal gücüne bağlı olduğunu gösterir. Bozulmalar en çok rezonansa yakın frekanslarda belirgindir. Bir ses sinyalinin etkisine yanıt olarak hoparlörler tarafından üretilen arka EMF, UMZCH'nin çıkış direncinin ve AC kablosunun tellerinin direncinin toplamı tarafından şöntlenir, bu nedenle AC terminallerindeki bozulma seviyesi doğrudan bağlıdır bu tellerin direncine ve amplifikatörün çıkış empedansına bağlıdır.

Düşük sönümlemeli bir woofer'ın konisinin kendisi armoniler yayar ve ek olarak, bu hoparlör, orta seviye bir hoparlörün ürettiği geniş bir harmonik kuyruğu ve intermodülasyon distorsiyon ürünleri üretir. Bu, orta frekanslarda sesin bozulmasını açıklar.

IRI'nin kusurlu olması nedeniyle %0,02'lik bir sıfır Kr seviyesi varsayımına rağmen, kablo direnci kompansatörünün AC terminallerindeki sinyal bozulması üzerindeki etkisi açık ve net bir şekilde not edilmiştir. Kompanzasyon ünitesinin müzikal bir sinyal üzerindeki çalışmasını dinledikten sonra varılan sonuçlar ile enstrümantal ölçümlerin sonuçlarının tam olarak örtüştüğü belirtilebilir.

Kablo temizleyici açıldığında net bir şekilde duyulabilen gelişme, AC terminallerindeki bozulmanın ortadan kalkmasıyla orta kademe hoparlörün tüm bu kiri üretmeyi bırakmasıyla açıklanabilir. Görünüşe göre, bu nedenle, orta frekanslı bir hoparlör tarafından bozulmaların çoğaltılmasını azaltarak veya ortadan kaldırarak, sözde iki kablolu bir AC bağlantı devresi. LF ve MF-HF bağlantıları farklı kablolarla bağlandığında "çift kablolama", tek kablolu devreye kıyasla ses açısından bir avantaja sahiptir. Bununla birlikte, iki kablolu bir devrede, AC'nin LF bölümünün terminallerindeki bozuk sinyal hiçbir yerde kaybolmadığından, bu devre, koninin serbest titreşimlerinin sönümleme katsayısı açısından bir kompansatör seçeneğine kaybeder. düşük frekanslı hoparlör.

Fiziği aldatamazsınız ve iyi bir ses için, aktif bir yükle amplifikatörün çıkışında mükemmel performans elde etmek yeterli değildir, ancak sinyal hoparlör terminallerine iletildikten sonra doğrusallığı kaybetmemek de gerekir. İyi bir amplifikatörün parçası olarak, şu veya bu şemaya göre yapılmış bir kompansatör kesinlikle gereklidir.

Entegratör

DA3 entegratörünün hata azaltma etkinliği ve olasılığı da test edildi. TL071 op-ampli UMZCH BB'de çıkış DC gerilimi 6 ... 9 mV aralığındadır ve evirmeyen giriş devresine ek bir direnç dahil edilerek bu gerilimin düşürülmesi mümkün olmamıştır.

Frekansa bağlı devre R16R13C5C6 aracılığıyla derin geri beslemenin kapsanması nedeniyle bir DC giriş op-amp'inin özelliği olan düşük frekanslı gürültünün etkisi, birkaç milivoltluk çıkış voltajının dengesizliği şeklinde kendini gösterir. veya 1 Hz'in altındaki frekanslarda, yeniden üretilemeyen hoparlörlerde, nominal çıkış gücünde çıkış voltajına göre -60 dB.

İnternette, bir bölücü (R16 + R13) / R VD2 | VD4 oluşumu nedeniyle entegratörün çalışmasına bir hata getirdiği iddia edilen VD1 ... VD4 koruyucu diyotlarının düşük direncinden bahsedildi. . . Koruyucu diyotların ters direncini kontrol etmek için, Şekil 1'de bir devre monte edilmiştir. 6. Burada, ters çeviren amplifikatör devresine göre bağlanan op-amp DA1, R2 aracılığıyla OOS tarafından kaplanır, çıkış voltajı, test edilen diyot VD2'nin devresindeki akımla ve 1 katsayılı koruyucu direnç R2 ile orantılıdır. mV / nA ve R2VD2 devresinin direnci - 1 mV / 15 GΩ katsayısı ile. Op-amp - öngerilim gerilimi ve giriş akımının toplam hatalarının diyot kaçak akımını ölçme sonuçları üzerindeki etkisini ortadan kaldırmak için, yalnızca op-amp çıkışındaki iç gerilim arasındaki farkı hesaplamak gerekir, test edilen diyot olmadan ve kurulumdan sonra op-amp çıkışındaki voltaj ölçülmüştür. Uygulamada, birkaç milivoltluk op-amp'in çıkış voltajlarındaki bir fark, 15 V'luk bir ters voltajda on ila on beş gigaohm mertebesindeki diyotun ters direncinin değerini verir. Kaçak akımın olduğu açıktır. entegratörün ve kompansatörün op-amp'inin fark voltajının özelliği olan diyot boyunca voltajın birkaç milivolt seviyesine düşmesiyle artmayacaktır.

Ancak bir cam kasaya yerleştirilmiş diyotlarda bulunan fotoelektrik etki, gerçekten de UMZCH'nin çıkış voltajında ​​önemli bir değişikliğe yol açar. 20 cm mesafeden 60 W akkor lamba ile aydınlatıldığında, UMZCH çıkışındaki sabit voltaj 20 ... 3O mV'ye yükseldi. Amplifikatör kasasının içinde benzer bir aydınlatma seviyesinin gözlemlenmesi pek olası olmasa da, bu diyotlara uygulanan bir damla boya, UMZCH modlarının aydınlatmaya olan bağımlılığını ortadan kaldırdı. Simülasyon sonuçlarına göre, UMZCH'nin frekans yanıtında 1 milihertz frekansta bile düşüş gözlenmemiştir. Ancak R16R13C5C6 zaman sabiti azaltılmamalıdır. Entegratörün ve kompansatörün çıkışlarındaki alternatif gerilimlerin fazları zıttır ve kapasitörlerin kapasitansında veya entegratörün dirençlerinin direncinde bir azalma ile, çıkış voltajındaki bir artış kompanzasyonu kötüleştirebilir. AC kablolarının direnci.

Amplifikatör ses karşılaştırması. Birleştirilmiş amplifikatörün sesi, birkaç yabancı endüstriyel amplifikatörün sesiyle karşılaştırıldı. Kaynak bir Cambridge Audio CD çalardı, UMZCH terminalinin ses seviyesini oluşturmak ve ayarlamak için Radiotekhnika UP-001 ön amplifikatörü kullanıldı, Sugden A21a ve NAD C352 düzenli ayar kontrolleri kullandı.

İlk kontrol eden, 25 watt çıkış gücüyle A sınıfında çalışan efsanevi, çirkin ve çok pahalı İngiliz UMZCH "Sugden A21a" idi. Dikkat çekici bir şekilde, VCL'ye eşlik eden belgelerde İngilizler, doğrusal olmayan bozulma seviyesini belirtmemenin iyi olduğunu düşündüler. Söyleyin, bu çarpıtmalarla ilgili değil, maneviyatla ilgili. "Sugden A21a>", hem seviye hem de netlik, güven ve düşük frekanslarda sesin asaleti açısından karşılaştırılabilir güçle UMZCH BB-2010'a yenildi. Devresinin özellikleri göz önüne alındığında bu şaşırtıcı değil: nispeten yüksek bir çıkış direnci ve bir elektrolitik ile geçen yüzyılın 70'lerinin devresine göre monte edilmiş, aynı yapıya sahip transistörler üzerinde sadece iki aşamalı yarı simetrik bir çıkış takipçisi çıkışta açılan kapasitör, toplam çıkış direncini daha da artırır - bu, çözümün kendisi, düşük ve orta frekanslardaki tüm amplifikatörlerin sesini bozan sonuncusudur. UMZCH BB, orta ve yüksek frekanslarda, şarkıcılar ve enstrümanlar seste net bir şekilde yerelleştirilebildiğinde daha yüksek ayrıntı, şeffaflık ve mükemmel sahne detaylandırması gösterdi. Bu arada, nesnel ölçüm verileri ile sesin öznel izlenimleri arasındaki korelasyondan bahsetmişken: Sugden'in rakiplerinin dergi makalelerinden birinde, Kr'si 10 kHz frekansta %0,03 düzeyinde belirlendi.

Bir sonraki de İngiliz amplifikatörü NAD С352 idi. Genel izlenim aynıydı: UMZCH BB'nin çalışması kusursuz olarak kabul edilirken, İngiliz'in düşük frekanslarda belirgin "kova" sesi ona hiçbir şans bırakmadı. Sesi kalın çalılar, yün, pamuk yünü ile ilişkilendirilen NADa'nın aksine, BB-2010'un orta ve yüksek frekanslardaki sesi, genel korodaki icracıların ve orkestradaki enstrümanların seslerini net bir şekilde ayırt etmeyi mümkün kıldı. NAD C352'nin çalışmasında, daha gürültülü bir icracının, daha yüksek sesli bir enstrümanın daha iyi işitilebilirliğinin etkisi açıkça ifade edildi. Amplifikatörün sahibinin kendisinin de belirttiği gibi, UMZCH BB'nin sesinde vokalistler birbirlerini "bağırmadılar" ve keman bir gitar veya trompet ile sesin gücünde savaşmadı, ama hepsi enstrümanlar melodinin genel ses görüntüsünde barışçıl ve uyumlu bir şekilde "arkadaş edindi". Figüratif müzik tutkunlarına göre UMZCH BB-2010, yüksek frekanslarda "ince, ince bir fırçayla ses çiziyormuş gibi" ses çıkarır. Bu etkiler, amplifikatörlerin intermodülasyon distorsiyonundaki farka bağlanabilir.

UMZCH Rotel RB 981'in sesi, düşük frekanslarda daha iyi performans dışında NAD C352'nin sesine benziyordu, ancak UMZCH BB-2010, düşük frekanslarda AC kontrolünün netliği konusunda da rekabet dışı kaldı. şeffaflık, orta ve yüksek frekanslarda sesin inceliği olarak.

Odyofillerin zihniyetini anlamak açısından en ilginç olanı, bu üç UMZCH üzerindeki üstünlüğe rağmen sese "sıcaklık" getirdikleri, bu da onu daha keyifli hale getirdiği ve UMZCH BB'nin sorunsuz çalıştığı, "nötr" olduğu yönündeki genel görüştü. sese.”

Japon Dual CV1460, herkes için en bariz şekilde açıldıktan hemen sonra seste kayboldu ve ayrıntılı olarak dinleyerek zaman kaybetmediler. Kr değeri, düşük güçte %0,04 ... 0,07 aralığındaydı.

Amplifikatörlerin genel olarak karşılaştırılmasından elde edilen ana izlenimler tamamen aynıydı: UMZCH BB, seste koşulsuz ve açık bir şekilde önlerindeydi. Bu nedenle, daha ileri testler gereksiz kabul edildi. Sonuç olarak, arkadaşlık kazandı, herkes istediğini aldı: sıcak, samimi bir ses için - Sugden, NAD ve Rotel ve yönetmen tarafından diske kaydedilenleri duymak için - UMZCH BB-2010.

Şahsen, hafif, temiz, kusursuz, asil bir sesle yüksek kaliteli UMZCH'yi seviyorum, herhangi bir karmaşıklığın pasajlarını zahmetsizce yeniden üretiyor. Büyük deneyime sahip bir audiophile olan arkadaşımın ifadesiyle, davul setlerinin seslerini düşük frekanslarda basmak gibi seçeneksiz olarak çözüyor, orta frekanslarda sanki yokmuş gibi ses çıkarıyor ve yüksek frekanslarda öyle görünüyor. sesi ince bir fırçayla boyayın. Benim için UMZCH BB'nin rahatsız edici olmayan sesi, kaskadların kullanım kolaylığı ile ilişkilidir.

Edebiyat

1. Sukhov I. UMZCH yüksek sadakat. "Radyo", 1989, No.6, s.55-57; 7, s. 57-61.

2. Ridiko L. UMZCH BB, mikrodenetleyici kontrol sistemi ile modern bir eleman tabanı üzerinde. "Radyohobisi", 2001, Sayı 5, s. 52-57; 6, s. 50-54; 2002, Sayı 2, sayfa 53-56.

3. Ageev S. Derin çevre korumalı "Radyo", 1999, No. 10 ... 12 ile Superlinear UMZCH; "Radyo", 2000, No.1; 2; 4…6; 9…11.

4. Zuev. L. UMZCH paralel çevre korumalı. "Radyo", 2005, No.2, s.14.

5. Zhukovsky V. Neden UMZCH'nin (veya "UMZCH BB-2008") hızına ihtiyacımız var? "Radyohobi", 2008, Sayı 1, s. 55-59; 2, s. 49-55.

UMZCH VVS-2011 Ultimate sürümü

Amplifikatör Özellikleri:

Büyük Güç: 150W/8ohm
Yüksek doğrusallık: %0,0002 - 0,0003 (20 kHz 100 W / 4 ohm'da)

Tam servis düğümleri seti:

Sıfır DC voltajını koruyun
AC tel direnç kompansatörü
akım koruması
Çıkış DC voltaj koruması
Sorunsuz başlangıç

Bağlantı şeması

Baskılı devre kartlarının yerleşimi, birçok popüler projeye katılan LepekhinV (Vladimir Lepekhin) tarafından gerçekleştirildi. Çok iyi çalıştı).

VVS-2011 Amplifikatör Kartı

Marş koruma cihazı

VVS-2011 Amplifikatör AC Koruma Kartı

ULF VVS-2011 amplifikatör kartı, tünel üfleme (radyatöre paralel) için tasarlanmıştır. UN (voltaj yükseltici) ​​ve VK (çıkış aşaması) transistörlerinin montajı biraz zordur çünkü. kurulum / demontaj, PCB'deki yaklaşık 6 mm çapındaki deliklerden bir tornavida ile yapılmalıdır. Erişim açıkken, transistörlerin projeksiyonu PP'nin altına düşmez, çok daha uygundur. Tahtayı biraz değiştirmek zorunda kaldım.

amplifikatör kurulu

VVS-2011 amplifikatörünün bağlantı şeması

Yeni yazılımda bir nokta dikkate alınmadı - bu, amplifikatör kartında koruma kurmanın rahatlığı

C25 \u003d 0,1 nF, R42 * \u003d 820 Ohm ve R41 \u003d 1 kOhm. Tüm smd elemanları, kurulum sırasında çok uygun olmayan lehimleme tarafında bulunur, çünkü. raflar ve transistörler üzerindeki PCB cıvatalarını radyatörlere birkaç kez söküp sabitlemek gerekecektir.

Teklif: R42 * 820 Ohm paralel yerleştirilmiş iki smd direncinden oluşur, buradan öneri: bir smd direncini hemen lehimliyoruz, diğer çıkış direncini bir kanopi ile VT10'a lehimliyoruz, biri tabana, diğeri yayıcıya, biz uygun olanı seçin. Aldık, netlik için çıktıyı smd olarak değiştiriyoruz.

UMZCH VVS-2011 Ultimate sürümü

UMZCH VVS-2011 Nihai sürüm planın yazarı Viktor Zhukovsky Krasnoarmeysk

Amplifikatör Özellikleri:
1. Büyük güç: 150W / 8 ohm,
2. Yüksek doğrusallık - 20 kHz 100 W / 4 Ohm'da %0,000,2 ... %0,000,3,
Tam servis düğümleri seti:
1. Sıfır sabit voltajı koruyun,
2. AC tel direnç kompansatörü,
3. Akım koruması,
4. DC gerilim çıkış koruması,
5. Sorunsuz başlangıç.

UMZCH VVS2011 şeması

Baskılı devre kartlarının yerleşimi, birçok popüler projeye katılan LepekhinV (Vladimir Lepekhin) tarafından gerçekleştirildi. Çok iyi çalıştı).

UMZCH-VVS2011 kartı

ULF VVS-2011 amplifikatör kartı tünel üfleme için tasarlanmıştır (radyatöre paralel). UN (voltaj yükseltici) ​​ve VK (çıkış aşaması) transistörlerinin montajı biraz zordur çünkü. kurulum / demontaj, PCB'deki yaklaşık 6 mm çapındaki deliklerden bir tornavida ile yapılmalıdır. Erişim açıkken, transistörlerin projeksiyonu PP'nin altına düşmez, çok daha uygundur. Tahtayı biraz değiştirmek zorunda kaldım.

Yeni yazılımda bir nokta dikkate alınmadı- bu, amplifikatör kartındaki korumayı ayarlamanın rahatlığıdır:

C25 0.1n, R42*820 Ohm ve R41 1k tüm smd elemanları lehimleme tarafında yer almaktadır ki bu kurulum sırasında çok uygun değildir çünkü raflar ve transistörler üzerindeki PCB cıvatalarını radyatörlere birkaç kez söküp sabitlemek gerekecektir. Teklif: R42 * 820, paralel olarak düzenlenmiş iki smd direncinden oluşur, buradan öneri: bir smd direncini hemen lehimliyoruz, diğer çıkış direncini bir kanopi ile VT10'a lehimliyoruz, biri tabana, diğeri yayıcıya, seçiyoruz doğru olana Alındı, netlik için çıktıyı smd olarak değiştirin: