Akım çıkışlı amplifikatör. işlemsel kuvvetlendiriciler Uzaktan kumanda anahtarlama şemaları

C-2820, üç RCA seti ve bir RCA seti için üç dengeli girişi olan tamamen dengeli, kaliteli, kaliteli bir preamplifikatördür.

Giriş sinyali, röle üzerinden geçiş yaptıktan sonra giriş tampon kanalına girer. Röle anahtarlama, sesi ve boyayı ortadan kaldırabilen saf mekanik anahtarlamadır.

Giriş tamponu, bir elmas akım diferansiyel amplifikasyon modülünü benimser. Bu devre geniş bir frekans tepkisine, pozitif sese, duygusal renge ve kaynamış suya sahiptir. Avantajı, kenardan önce ve sonra empedansı eşleştirme rolünü oynamasıdır, böylece ana amplifikatörün ana devresi etkilenmeden çalıştırılabilir.

Devre Özellikleri:

1. AC veya DC olsun, pozitif, negatif yarım döngü sinyali, çıkış genliği eşittir.

2. Çapraz bozulma yok, sinyal frekansı 2Hz'den 500kHz'e değiştiğinde, osiloskop herhangi bir geçiş fark etmez. Daha fazla distorsiyon, çıkış sinyali çok küçük olsa bile, karışma olmaz, bu da dört parçalı tüpün silikonda Ube = 0,7 olması ve her tüpün Ube'sinin akıllı bir bağlantı üzerine inşa edilmesi nedeniyle oluşur. Karşılıklı kısıtlama ile oluşturulmuş, istikrarlı ve güvenilirdir ve dış dünyadan ve insandan etkilenmez.

3. Hareketsiz akım, gerilim ve güç kaynağına bağlı iki direnç ile belirlenebilir. Güç açıldıktan sonra sabit akım boyutunun devreye alınmasına gerek yoktur.

4. Tüp eşleştirme hatası %20 fark olduğunda, çıkış 0 potansiyel kararlıdır, + 5V besleme voltajı farkı olduğunda, çıkış temel olarak 0V'u koruyabilir.

Ana yükseltme devresi, tam simetrik akım yükseltmesini benimser.

Dengeli çıkış, dört set aynı analog modülü kabul eder. Dengeli pozitif ve negatif çıktı olarak, gerçek tam denge dört kanal kullanmalıdır. Devre, voltaj amplifikasyonu yerine akım amplifikasyonu şeklini alır. Gerçek güçlendirilmiş ses gerçekten güzel, ses net ve parlak ve yüksek frekans doğrudan bulutun içine saçsız, düşük frekans güçlü ama esnek, amplifikatör ve mevcut amplifikatör devresinin eski kullanımının %99'u.

Ses eterik ve güzel, zarif ve asil, dinamik, efekt ön seviye 100000 altın akrep olarak% 100, ses efekti birinci sınıf. Yeni kasa tasarımı güzel ve basittir ve ayrıca daha rahat kullanım için sesi uzaktan kontrol edebilen bir uzaktan kumanda ve altı grup sinyal girişi ile donatılmıştır.

Makine özellikleri:

1. Gelişmiş ürünler, kişiselleştirme seviyesi, ses tarzında önemli bir rol oynar.

C-2820 preamplifikatör, ses özellikleri: dinamik, geniş ses alanı, orta ayak, zengin ayrıntılar, yüksek frekans, parlak ve nüfuz edici, biraz abartılı, bas şiddetli, derin dalış, ses sakin bir atmosfer, sesi merhametli ve doğaldır ve enerjisi enerji doludur.

3, güç trafosu:

İthal yüksek kaliteli transformatör kullanılır, epoksi reçine ile kapatılır ve manyetik sızıntı, ses saflığını artırabilen güzel bir inek kasasıyla korunur. İneklerin olduğu ekransız trafo kasasının makine üzerinde bir etkisi var ki bu özellikle ön aşama olmak üzere iyi değil. Shuangniu tarafından beslenir ve 2 sığır tarafından beslenir. Şimdi birçok hayran onu seviyor. Maliyeti umursamıyorsanız, etki kesinlikle 2'den daha iyidir, çift ineğin getirdiği ses efekti belirgindir, ses dolgundur ve şeffaflıktır.

4220V Güç girişi

Güç kaynağı çok önemlidir. Mevcut güç kaynağı çok "kirli". Her evde klima, buzdolabı, renkli televizyon var, bunlar şehrin elektriğini kirletecek ve sesi kirli hale getirecek. Bu nedenle ön kısma "DC Green" ekledik. "Şema, özel araştırma ve geliştirme, etki birinci sınıf.

5, besleme voltajı regülatörü

Çoğu güç kaynağını dengeli bir devreye ayırmak ve beslemek için çift regülasyonlu, iki trafolu bir sistem kullanılır. Kazanç hattı kısmı, güç dalgalanma faktörünü birkaç kat daha düşük hale getirebilen elektronik filtreleme teknolojisi ile daha da düzenlenir. Profesyonel tasarımdan sonra profesyonel etkileri olacaktır.

6: Giriş sinyali anahtarlaması uzaktan kumanda olabilir, ses seviyesi uzaktan kumanda olabilir

Üç set RCA girişi, üç set dengeli giriş istendiğinde uzaktan değiştirilebilir veya ön paneli manuel olarak açabilirsiniz. Koltukta otururken ses seviyesi uzaktan kontrol edilebilir. Her şey insan odaklı, incelikli ve pratik.

7: Tek parça alüminyum kasanın benimsenmesi

Pano 10 mm. Üst ve alt kapaklar, kalınlıklarının neredeyse iki katı olan 4 mm'dir. Ele ağır gelir, ayrıca 4 sağlam CNC işlenmiş alüminyum amortisör ayağı vardır. Ardından üst şasenin amortisör etkisini ve sesi daha üst seviyeye çıkarmak için O-ring'i tampon olarak kullanın.

Temel özellikleri:

Frekans tepkisi: 20Hz~20KHz (+0-0.2dB)

3Hz~200kHz (+0-3dB)

Tam aralık distorsiyonu: %0,004

Giriş hassasiyeti: 250mV/40K (dengeli) 250mV/20K (RCA)

Nominal giriş seviyesi: 2V (bip)

Nominal çıkış seviyesi: 2V/50Ω, (bip)

Maksimum çıkış seviyesi: 10V (bip)

Sinyal-gürültü oranı: 115db

Minimum yük direnci: 600 ohm

Güç kaynağı: AC-220V 50/60Hz

Boyutlar: 430mm (genişlik) X310mm (derinlik) X110mm (yükseklik) (ayak hariç) X310mm

Ağırlık: 18 kg,

Ambalajdan itibaren 22 kg

(2.12)'den aşağıdaki gibi, akım çıkışı, yani büyük çıkış direnci, negatif akım geri beslemesi ile uygulanır (Şekil 3.3, A) veya pozitif voltaj geri beslemesi (Şekil 3.3, B). Amplifikatörün topraklanmamış bir yükle çıkış direnci (yüke göre) için ifadeyi bulalım (Şekil 3.3, A), bağıntı (2.12) kullanılarak, burada, Şekil l'deki devreye uygulandığı şekliyle. 3.3,

Bu, Şekil l'deki devredeki çıkış empedansının olduğunu gösterir. 3.3, A negatif akım geri beslemesinin etkisi altında, işletim sisteminin yokluğunda (yani açık) ölçülen aynı dirençten birkaç kat daha büyük olduğu ortaya çıktı. Şek. 3.3, A sinyal kaynakları ile ilgili olarak ve Şekil 1'deki devrelerle aynıdır. 3.1, A Ve B. (3.2) ilişkisini hesaba katarak, eviren (), evirmeyen () ve diferansiyel yükselteçler için yükteki gerilimin ifadesini buluruz:

Bu ifadelerden de görülebileceği gibi, yükteki gerilim, yük direnci ile doğru orantılıdır ve yükteki akım, akım çıkışının bir işareti olan (kabul edilen varsayımlar dahilinde) bağlı değildir. Şek. 3.3, A, Şekil l'deki diyagramın aksine 3.1, v, harici dirençlerin dirençlerinin doğruluğuna bağlı değildir, ancak yalnızca op-amp'in kendisinin diferansiyel özellikleriyle belirlenir (ortak mod sinyal zayıflama katsayısı).

Topraklanmış yükle amplifikatör devresinin analizini basitleştirmek için (Şekil 3.3, B), Şekil l'de gösterildiği gibi onu tek döngülü bir devreye dönüştürüyoruz. 3.3, v, burada negatif geri besleme op amp, sonlu kazançlara sahip bir eşdeğer amplifikatör (EA) ile temsil edilir.

Bu devrede yalnızca bir geri besleme döngüsü ve pozitif ve voltaj (yük tarafında) olduğundan, çıkış iletkenliğini belirlemek için (2.12) ifadesini kullanırız, burada a. Koşul karşılanırsa, çıkış iletkenliği sıfıra eşit olur (ideal bir op-amp ile):

Çıkışa doğrudan iletim katsayılarının (açık bir geri besleme döngüsü ile) sırasıyla şuna eşit olduğu dikkate alındığında:

İyi çalışmalarınızı bilgi bankasına göndermek basittir. Aşağıdaki formu kullanın

Bilgi tabanını çalışmalarında ve işlerinde kullanan öğrenciler, lisansüstü öğrenciler, genç bilim adamları size çok minnettar olacaklar.

http://www.allbest.ru/

Akım çıkışlı amplifikatörler

(2.12)'den aşağıdaki gibi, akım çıkışı, yani büyük çıkış direnci, negatif akım geri beslemesi ile uygulanır (Şekil 3.3, A) veya pozitif voltaj geri beslemesi (Şekil 3.3, B). Amplifikatörün topraklanmamış bir yükle çıkış direnci (yüke göre) için ifadeyi bulalım (Şekil 3.3, A), bağıntı (2.12) kullanılarak, burada, Şekil l'deki devreye uygulandığı şekliyle. 3.3,

Bu, Şekil l'deki devredeki çıkış empedansının olduğunu gösterir. 3.3, A negatif akım geri beslemesinin etkisi altında, işletim sisteminin yokluğunda (yani açık) ölçülen aynı dirençten birkaç kat daha büyük olduğu ortaya çıktı. Şek. 3.3, A sinyal kaynakları ile ilgili olarak ve Şekil 1'deki devrelerle aynıdır. 3.1, A Ve B. (3.2) ilişkisini hesaba katarak, eviren (), evirmeyen () ve diferansiyel yükselteçler için yükteki gerilimin ifadesini buluruz:

Bu ifadelerden de görülebileceği gibi, yükteki gerilim, yük direnci ile doğru orantılıdır ve yükteki akım, akım çıkışının bir işareti olan (kabul edilen varsayımlar dahilinde) bağlı değildir. Şek. 3.3, A, Şekil l'deki diyagramın aksine 3.1, v, harici dirençlerin dirençlerinin doğruluğuna bağlı değildir, ancak yalnızca op-amp'in kendisinin diferansiyel özellikleriyle belirlenir (ortak mod sinyal zayıflama katsayısı).

Topraklanmış yükle amplifikatör devresinin analizini basitleştirmek için (Şekil 3.3, B), Şekil l'de gösterildiği gibi onu tek döngülü bir devreye dönüştürüyoruz. 3.3, v, burada negatif geri besleme op amp, sonlu kazançlara sahip bir eşdeğer amplifikatör (EA) ile temsil edilir.

Bu devrede yalnızca bir geri besleme döngüsü ve pozitif ve voltaj (yük tarafında) olduğundan, çıkış iletkenliğini belirlemek için (2.12) ifadesini kullanırız, burada a. Koşul karşılanırsa, çıkış iletkenliği sıfıra eşit olur (ideal bir op-amp ile):

Çıkışa doğrudan iletim katsayılarının (açık bir geri besleme döngüsü ile) sırasıyla şuna eşit olduğu dikkate alındığında:

(2.10)'dan, topraklanmış bir yükle amplifikatörün kazançları için ifadeleri elde ederiz.

Tersleyen (), evirmeyen () ve diferansiyel yükselteçler için yük gerilimi ifadeleri

Şekil l'de gösterileni onaylayın. 3.3, B devre bir akım çıkış yükseltici devresidir.

faz kaydırıcılar

Faz kaydırıcı, iletim işlevinin modülünü değiştirmeden gerekli faz kaymasını belirli bir frekansta ayarlamanıza olanak tanır. Negatif geri besleme ile kapsanan op-amp'in eviren ve evirmeyen girişlerinden transfer fonksiyonlarını bilerek, şemaları Şekil 1'de gösterilen faz kaydırıcıların transfer fonksiyonları için ifadeler buluyoruz. 3.4, A Ve B:

Koşul karşılanırsa, bu işlevler şu şekli alır:

buna göre genlik-frekans ve faz-frekans özellikleri için aşağıdaki ifadeleri elde ederiz:

faz kaydırıcı amplifikatör akımı topraklanmış

Böylece Şekil 1'deki devreler 3.4, geniş bir frekans aralığında (işlemsel yükselticinin ideal olarak kabul edilebileceği) transfer fonksiyonunun modülünün frekansa bağlı olmadığı faz düzelticiler olarak kullanılabilir.

Entegratörler

Entegrasyon işlemi, kapasitörün doğrusal bir şarjı ve deşarjı ile gerçekleştirildiğinden (yeterince büyük, ideal olarak sonsuz dirençli bir akım kaynağı gerektirir), entegratör devresi, bir akım çıkışı olan amplifikatör devresinden elde edilir (bkz. Şekil 3.3, A Ve B), eğer kondansatörü açmak yerine, Şek. 3.5. Dengesiz bir düşük dirençli çıkışa sahip olmak için, entegratörün çıkış sinyali kapasitörden değil, op-amp'in çıkışından alınır, ancak op-amp'in çıkışındaki voltaj ve kapasitördeki voltaj ( bir ölçek faktörüne kadar) yalnızca Şekil 1'deki devredeki giriş sinyali eşleşirse. 3.5, A op-amp'in ters çevirme girişine ve Şekil 1'deki devrede beslenir. 3.5, B- evirmeyen girişe.

Şek. 3.5, A(düğüm 1'deki voltaj sıfıra yakındır) ve Şekil 1'deki devrede. 3.5, B(yani ters çevirmeyen bir yükseltici ile kuvvetlendirilmiş), entegratörlerin çıkış gerilimi için ifadeler, aşağıdakilerle değiştirildiğinde (3.5) ve (3.6)'dan elde edilebilir:

Varsayalım ki bu ifadelerde P- Laplace operatörü, resimlerden orijinallere geçelim:

Eviren ve evirmeyen entegratörlerin transfer fonksiyonları için ifadelere sahip olmak

genlik-frekans ve faz-frekans özelliklerini oluşturun (Şekil 3.6)

Şek. 3.5, A; Şek. 3.5, B. Zaman sabiti, giriş sinyalinin frekans aralığına ve çıkış voltajı gereksinimine göre ayarlanır.

Yukarıdaki ilişkiler, işlemsel yükselticinin ideal olduğu varsayımı altında ve evirmeyen entegratör devresinde de koşul altında elde edildi. Şek. 3.5, A op-amp kazancının sonluluğunu ve Şekil 1'deki devreyi dikkate alın. 3.5, B- dirençlerin hesaplanan değerlerinden (,) olası sapmaları, daha sonra entegratörlerin transfer fonksiyonları şu şekilde olacaktır:

Şekil l'deki şemadaki entegrasyon hatası nerede? 3.5, A Şekil l'deki şemada çok daha az hata. 3.5, B. Hatanın neden olduğu frekans özelliklerinin ideal olanlardan sapmaları, Şekil 1'de noktalı çizgi ile gösterilmiştir. 3.6. Küçük bir hata ile diferansiyel veya evirmeyen bir entegratör inşa ederken, Şekil 1'deki devre. 3.5, A girişine bir diferansiyel giriş eklenmesiyle (bkz. Şekil 3.1, v) veya tersine çevirme (bkz. Şekil 3.1, A), ancak genel durum toplamada (bkz. Şekil 3.2, B) amplifikatör.

Op-amp'in yüksek frekans bölgesindeki frekans özellikleri, entegratörün küçük bir zaman sabiti olması durumunda entegrasyon doğruluğunu etkiler. Sonlu direnç ve sıfır olmayan bir işlemsel amplifikatörden kaynaklanan entegrasyon hataları, doğru harici direnç ve kapasitör kapasitansı seçimi ile ihmal edilebilir düzeydedir. Entegratörlerin yapımında temel sorun, op ampin sıfır kaymasıdır. Gerçekten Şekil l'de tasvir edilmiştir. 3.5 devreleri, yalnızca daha karmaşık bir devrenin parçası olarak negatif DC geri beslemesi ile kaplandıklarında kullanılabilir. Böyle bir koşul yoksa sıfırlama entegratörleri kullanılır (bkz. Bölüm 8.4).

Farklılaştırıcılar

Tersine çeviren farklılaştırıcının devresi, karşılık gelen entegratörün devresinden elde edilir (bkz. Şekil 3.5, A) direnci ve kondansatörü Şekil l'de gösterildiği gibi yeniden düzenlerken. 3.7, A.

Entegratör gibi, farklılaştırıcı da transfer fonksiyonu ve frekans özellikleri ile tanımlanır.

ideal bir op amp durumu için buraya yazılmıştır. İşlemsel yükselticinin kazancının sonluluğu ve frekans özellikleri, yüksek frekans bölgesindeki farklılaştırıcıyı etkiler (Şekil 3.8'de noktalı çizgilerle gösterilmiştir). Bununla birlikte, ana farklılaşma hatası, işlemsel yükselticinin yüksek frekanslı elektriksel gürültüsünden kaynaklanır, çünkü yeterince yüksek frekansların olduğu bölgede, negatif geri besleme pratikte çalışmaz (kapasitörün düşük direnci) ve çıkıştaki gürültü voltajı op-amp önemli olduğu ortaya çıkıyor. Bu nedenle, gerçekte, Şekil 1'deki şema. 3.7, A yalnızca yüksek frekans bölgesinde oldukça derin bir genel negatif geri beslemeye sahip daha karmaşık bir devrenin parçası olarak çalışabilir.

Çıkış gürültü voltajını azaltmak için, kapasitöre seri olarak bir direnç bağlanır (Şekil 3.7, B), bu da yüksek frekanslarda negatif geri beslemenin derinliğini artırır. Bu durumda, transfer fonksiyonu ve frekans karakteristikleri için ifadeler aşağıdaki formu alır:

burada farklılaşma hatası frekansa bağlıdır. Direnç değerini rasyonel olarak seçerek, aynı zamanda yüksek frekanslı gürültü için yeterince düşük bir çıkış voltajı seviyesi sağlarken, çalışma frekansı aralığında kabul edilebilir hale getirilebilir. Gerçek bir farklılaştırıcının frekans özelliklerinin sapması (Şekil 3.7, B) idealin özelliklerinden (Şekil 3.7, A) Şek. 3.8 noktalı çizgi. Şek. 3.7, B Şekil 1'deki devredeki ideal olmayan bir op-amp ile aynı. 3.7, A, ancak gerçek bir entegratörün devresindeki çalışma frekans aralığı çok daha küçüktür (aynı zamanda, yüksek frekanslı gürültü seviyesinin de daha düşük olduğunu hatırlıyoruz).

Ters çevirmeyen, diferansiyel veya çok girişli bir farklılaştırıcı, girişine bir invertör, diferansiyel amplifikatör veya toplayıcı bağlayarak, dikkate alınan devrelerden biri temelinde inşa edilebilir.

Allbest.ru'da barındırılıyor

Benzer Belgeler

K14OUD7 amplifikatör örneği kullanılarak işlemsel amplifikatör devre şemasının hesaplanması. Dengeli giriş ve dengesiz çıkışlı diferansiyel amplifikatör. Genlik-frekans ve faz-frekans özelliklerinin parametrelerinin hesaplanması ve düzeltme unsurları.

dönem ödevi, 19.06.2012 tarihinde eklendi


RC amplifikatörün genel özellikleri, amacı ve özellikleri. Bir RC amplifikatörünün kaskadları arasındaki ilişkinin, genlik ve frekans özelliklerinin incelenmesi. Elektrik prensibine göre bir eşdeğer devrenin kurulması ve ana elemanlarının hesaplanması.

laboratuvar çalışması, 06/09/2013 eklendi


İncelenen cihazın yapısal şemasının seçimi ve gerekçesi. Giriş, ara ve çıkış aşamalarının yanı sıra kaynak izleyicinin ana parametrelerini hesaplama mekanizması. Amplitüdün genlik-frekans ve elde edilen özelliklerinin belirlenmesi.

dönem ödevi, 05/15/2016 eklendi


Ara frekans yükselticisinin (IFA) çalışma prensibi ve devre şemasının tüm elemanlarının amacı. Toplu seçim filtreli bir ara frekans yükselticisinin hesaplanması. Genlik modülasyonlu sinyalleri almak için transistör dedektörü.

test, 11/15/2011 eklendi


Teknolojik süreçlerin otomasyonu. Birkaç sensörün mikrodenetleyiciye bağlanmasına izin veren çok kanallı yapılar. Çift kanallı mikrodenetleyici sistemi. Alçak geçiren filtrenin sentezi. birincil dönüştürücü Akım çıkışlı sensör.

dönem ödevi, 01/12/2009 eklendi


Ön yükselteç aşamalarından oluşan bir elektrik sinyali yükselticisinin geliştirilmesi. Bir push-pull trafosuz güç amplifikatörünün hesaplanması. Grafik-analitik bir yöntemle OE'li bir kaskadın belirlenmesi. Dengeli (diferansiyel) yükselteçler.

dönem ödevi, 03/09/2013 eklendi


Bir ses frekansı güç amplifikatörünün amacının tanımı, teknik özelliklerinin analizi ve devre şemasının açıklaması. Amplifikatörün kontrol noktalarının seçimi, transformatörün hesaplanması ve cihazın voltaj regülatörü. Amplifikatör teşhis algoritması.

dönem ödevi, 26.01.2014 tarihinde eklendi


Transistör tipinin seçimi ve bunların terminal ve faz terslemeli kaskad için açılma şekli. Frekans bozulmalarının dağılımı. Amplifikatörün elektrik devresinin hesaplanması. Transformatör bağlantılı faz ters çevrilmiş kaskadın hesaplanması. Frekans özelliklerinin hesaplanması.

dönem ödevi, 04/06/2011 eklendi


Cihazın yapısal ve şematik diyagramının geliştirilmesi. Alan ve iki kutuplu transistörler kullanılarak iki aşamalı bir düşük frekanslı amplifikatör devresinin hesaplanması. Menteşeli elemanların seçimi ve frekans yükselticinin film elemanlarının konfigürasyonunun tanımı.

dönem ödevi, 03/22/2014 eklendi


Bir geniş bant amplifikatör devresinin elemanlarının geometrik boyutlarını, ana tasarımını ve teknik ve çalışma özelliklerini hesaplamak için bir yöntem. AutoCAD yazılım paketini kullanarak amplifikatör topoloji taslağının tasarım özellikleri ve analizi.

5. DC AMPLİFİKATÖRLER

DC amplifikatörleri (DCA), yavaş değişen sinyalleri sıfır frekansa yükseltmek için tasarlanmış cihazlardır. Şekil 5.1, UPT'nin frekans yanıtını göstermektedir.

Şekil 5.1. AFC UPT'si

Sıfıra yakın frekanslardaki sinyallerin iletimini gerçekleştirmek için UPT, kaskadlar arasında doğrudan (galvanik) bir bağlantı kullanır. Bununla birlikte, böyle bir bağlantı, belirli sorunları çözme ihtiyacına yol açar:

◆ komşu kademelerdeki potansiyel seviyelerin koordinasyonu;

◆ voltaj veya akımın çıkış seviyesinin kaymasını (kararsızlığını) azaltın.

TCA geliştiricilerinin karşılaştığı temel sorun, sıfır sapmadır. Sıfır kayması (sıfır seviyesi), UPT çıkışındaki voltaj veya akımın başlangıç ​​değerinden kendiliğinden sapmasıdır. UPT girişinde sinyal yokluğunda da sıfır kayma gözlendiği için gerçek sinyalden ayırt edilemez.

UPT'de sıfır kaymaya neden olan fiziksel nedenler şunları içerir:

◆ güç kaynaklarının istikrarsızlığı;

◆ transistörlerin ve dirençlerin parametrelerinin geçici kararsızlığı ("eskime");

◆ transistör ve direnç parametrelerinin sıcaklık istikrarsızlığı;

◆ düşük frekanslı gürültü;

◆ girişim ve girişim.

En büyük istikrarsızlık, sıcaklık faktörü tarafından sağlanır. Durum, aşamalar arasında yavaş sinyal değişikliklerini iyi ileten galvanik bir bağlantının varlığıyla daha da kötüleşir, bu da aşamaların girişten çıkışa kademeli sıcaklık dengesizliklerinin etkisine yol açar.

Yükseltici elemanların parametrelerindeki sıcaklık değişimleri düzenli olduğu için (bkz. alt bölümler 2.2 ve 2.10), harmonik sinyal yükselticilerde olduğu gibi aynı yöntemlerle bir dereceye kadar telafi edilebilirler.

Mutlak sıfır kayması Δ sen dışarı UPT'nin çıkış voltajının belirli bir süre için kapalı bir girişle maksimum kendiliğinden sapması denir. UPT'nin kalitesi, amplifikatörün girişine indirgenen sıfır kayma gerilimi ile değerlendirilir:

e dr = Δ sen dışarı/KU.

Girişe indirgenmiş sıfır kayması, yanlış bir giriş sinyaline eşdeğerdir, minimum giriş sinyalini sınırlar, örn. UPT'nin hassasiyetini belirler.

UPT'de sıfır kaymasını azaltmak için aşağıdakiler kullanılır:

◆ derin çevre koruma;

◆ termal dengeleme elemanları;

◆ doğru akımın alternatif akıma dönüştürülmesi, yükseltilmesi ve müteakip tespiti;

◆ UPT'nin dengeli şemaya göre inşası.

doğrudan amplifikasyon UPT, aslında, geleneksel çok aşamalı doğrudan bağlı amplifikatörlerdir. Devresi Şekil 3.4'te gösterilen bir amplifikatör UPT olarak kullanılabilir.

Bu amplifikatörde, R e1, R e2 ve R e3 dirençleri, yerel ve genel OOS devreleri oluşturmanın yanı sıra kaskadlarında gerekli ön gerilimi sağlar. Çok kademeli bir UPT'de, doğrudan katlar arası "kollektör-emitör" bağlantısından kaynaklanan emitör potansiyellerini girişten çıkışa sırayla artırarak gerekli DC transistör modunu sağlamak mümkündür, kollektör potansiyelleri de girişten çıkışa yükselir. UPT'nin kademeli modunu azaltarak sağlamak mümkündür. R ila Ancak, girdiden çıktıya her iki durumda da sonuç, UPT'nin kazancında bir azalma olacaktır.

Çok aşamalı doğrudan kazançlı DCET'lerde, kısmi sıfır sapma kompanzasyonu meydana gelebilir. Böylece, birinci transistörün kollektör akımındaki pozitif bir artış, taban akımında ve dolayısıyla ikinci transistörün kollektör akımında negatif bir artışa neden olacaktır. Uygulamada, bir sıcaklık noktası için bile sıfır kaymanın tam kompanzasyonu elde edilemez, ancak çift sayılı bir DC'de azalma gözlenir.

Bu UPT'nin tek kutuplu bir beslemeye sahip olması nedeniyle, girişinde ve çıkışında bir miktar sabit potansiyel vardır; bu, düşük dirençli bir sinyal kaynağının ve yükün doğrudan bunlarla ortak kablo arasında bağlanmasına izin vermez. Bu durumda giriş ve çıkış köprülerinin köşegenlerine RG ve Rn dahil edilerek bir köprü devresi kullanılır (Şekil 5.2).

Şekil 5.2. UPT'de sinyal kaynağını ve yükü açmak için köprü devresi

Doğrudan amplifikasyonlu bir DC'nin frekansını ve geçici özelliklerini hesaplamak için, FET ile bir DC oluşturma durumunda alt bölüm 2.5 ve 3.3'ün yanı sıra alt bölüm 2.9'daki malzemeleri kullanabilirsiniz.

Potansiyel eşleştirme amacıyla, çeşitli iletkenliğe sahip transistörler kullanılır; daha iyi sıcaklık dengelemesi için diyotlar ve zener diyotlar kullanılır. İki kutuplu bir güç kaynağının kullanılması, sinyal kaynağını ve yükü doğrudan UPT'ye bağlamanıza olanak tanır, çünkü. bu durumda girişinde ve çıkışında sıfır potansiyel sağlanır. Bu önlemler, Şekil 5.3'te gösterilen UPT şemasında uygulanmaktadır.

Şekil 5.3. İki aşamalı UPT

Doğrudan amplifikasyon UPT'leri büyük bir sıcaklık kaymasına sahiptir ( e dr derece başına milivolt birimi). Sıcaklık kaymasına ek olarak, zaman kayması, güç kaynağı kararsızlığı ve düşük frekanslı gürültü, bu tür UPT'lerde önemli bir etkiye sahiptir.

Belirtilen eksiklikler büyük ölçüde giderildi v Sinyal dönüştürme (modülasyon) ile UPT. Şekil 5.4, DC'den AC'ye dönüşümlü bir UPT'nin blok diyagramını gösterir ve çalışma prensibini açıklamak için voltaj diyagramları verilir.

DC gerilim girişi içindesin bir modülatör kullanılarak orantılı bir AC voltaj sinyaline dönüştürülür M, daha sonra geleneksel bir harmonik sinyal yükseltici ile yükseltilir -de, ve ardından demodülatör DM DC voltaj sinyaline dönüştürülür BM. AC yükselteçlerde sıfır kayması bir aşamadan diğerine iletilmediği için (kademeler arasında ayırıcı kapasitansların varlığından dolayı), minimum sıfır kayması bu UPT'de gerçekleştirilir.

Şekil 5.4. Sinyal dönüştürmeli UPT'nin yapısal diyagramı

Bir modülatör olarak, genellikle bir FET üzerinde yapılan kontrollü anahtar devrelerini kullanabilirsiniz. En basit demodülatör, çıkış filtreli geleneksel bir tam dalga doğrultucudur. Hem modülatörler hem de demodülatörler için çok çeşitli devre çözümleri olduğuna dikkat edilmelidir, bunların dikkate alınması bu kılavuzun sınırlı kapsamına izin vermez.

Sinyal dönüştürmeli UPT'nin dezavantajları, giriş sinyalinin düşük seviyeli modülatörlerini uygulama problemini ve devrenin artan karmaşıklığını içerir.

Dengeli devreler temelinde inşa ederek UPT'nin elektriksel, operasyonel ve ağırlık ve boyut parametrelerinde önemli bir iyileştirme elde etmek mümkündür.

Şu anda, diferansiyel (paralel dengeli veya fark) basamaklara dayalı UPT'ler en yaygın şekilde kullanılmaktadır. Bu tür amplifikatörler basitçe yekpare IC'ler şeklinde uygulanır ve endüstri tarafından yaygın olarak üretilir (KT118UD, KR198UT1, vb.). Şekil 5.5, bir BT üzerindeki bir diferansiyel amplifikatörün (DU) en basit versiyonunun şematik bir diyagramını göstermektedir.

Şekil 5.5. Uzaktan kumanda şeması

Herhangi bir uzaktan kumanda, iki kolu R k1 ve R k2 dirençlerinden ve diğer ikisi VT 1 ve VT 2 transistörlerinden oluşan dengeli bir köprü ilkesine göre gerçekleştirilir. Yük direnci R n, köprünün köşegenine dahildir. POOST R OS1 ve R OS2 devrelerinin dirençleri genellikle küçüktür veya hiç yoktur, bu nedenle Re direncinin transistörlerin yayıcılarına bağlı olduğunu varsayabiliriz.

Bipolar güç, bazların (toplayıcılar) potansiyellerini ortak veri yolunun potansiyeline indirgeyerek uzaktan kumandanın girişlerinde (çıkışlarında) köprü devreleri olmadan yapmanızı sağlar.

Ana çalışma modu - diferansiyel için uzaktan kumandanın çalışmasını düşünün. Eylem yoluyla içindesin 1 transistör VT 1 hafifçe açılır ve yayıcı akımı artar Δ BEN uh 1 , ancak eylem nedeniyle içindesin 2 transistör VT 2 kapanır ve vericisinin akımı negatif bir artış alır -Δ BEN uh 2. Sonuç olarak, ideal olarak simetrik omuzlara sahip direnç devresinde (Re) ortaya çıkan akım artışı sıfıra yakındır ve bu nedenle diferansiyel sinyal için OOS yoktur.

Kontrolü analiz ederken, toplam akımlarını ayarlayan ortak bir direnç R e içeren transistörlerin yayıcılarının ortak devresinde OE ile kademeli olan iki kol ayırt edilir. Bu bağlamda, uzaktan kumandanın frekans ve zaman karakteristikleri hesaplanırken, 4.4. alt bölümde verilen yorumlar dikkate alınarak, 2.5 ve 2.12. alt bölümlerdeki oranların kullanılması mümkün görünmektedir. Örneğin, diferansiyel sinyal kazancı K U farkı omuz simetrisi durumunda eşit olacaktır (bkz. alt bölüm 4.4) K U farkı=2 KU pl=K 0 , yani diferansiyel kazanç, OE ile kademenin kazancına eşittir.

Uzaktan kumanda, küçük bir sıfır kayması, diferansiyel (anti-faz) sinyalinin büyük bir kazancına sahiptir. K U farkı ve büyük bir ortak mod reddetme oranı, yani düşük ortak mod kazancı K U sf.

Bu işlevlerin kalite performansını sağlamak için iki ana gereksinimin karşılanması gerekir. Bunlardan ilki, PS'nin her iki kolunun simetrisini sağlamaktır. Mikroelektronik, bu gereksinime yaklaşmayı mümkün kıldı, çünkü yalnızca yekpare bir IC'de, yakın aralıklı elemanlar gerçekten neredeyse aynı parametrelere sahip ve sıcaklık, yaşlanma vb.

İkinci gereksinim, ortak mod sinyali için derin CNF sağlamaktır. Uzaktan kumanda için faz içi sinyal olarak gürültü, faz girişlerine gelen manyetikler etki eder. R e, uzaktan kumandanın her iki kolu için derin bir POOST oluşturduğundan, ortak mod sinyali için bu kolları oluşturan OE'li kaskadların transfer katsayılarında önemli bir düşüş olacaktır.

Ortak mod sinyali için her bir kolun kazancı şu şekilde temsil edilebilir: K 0işletim sistemi Derin çevresel korumada OE ile kademelendirme. Alt bölüm 3.2'ye göre elimizde:

K U sf 1 ≈ R ila 1 /Tekrar,

K U sf 2 ≈ R ila 2 /Tekrar.

Şimdi için yazabilirsiniz K U sf toplam DU:

K U sf ≈ Δ R ila/Tekrar,

nerede ∆ R ila= |R ila 1 – R ila 2 |.

Ortak mod sinyalinin bastırılmasını değerlendirmek için, diferansiyel ve ortak mod sinyallerinin kazançlarının modüllerinin oranına eşit olan ortak mod sinyal zayıflama katsayısı (CMRR) eklenir.

Yukarıdakilerden, kollektör devrelerinde (monolitik IC'lerde - en fazla% 3) direnç değerlerinin yayılmasını azaltarak ve artırarak CMRR'de bir artışın mümkün olduğu sonucu çıkar. Tekrar. Ancak artış Tekrar güç kaynağı voltajında ​​bir artış gerektirir (bu, kaçınılmaz olarak uzaktan kumandada dağılan termal güçte bir artışa yol açacaktır) ve monolitik IC'lerde yüksek değerli dirençlerin uygulanmasındaki teknolojik zorluklar nedeniyle her zaman mümkün değildir.

Bu sorun, devre seçenekleri Şekil 5.6'da gösterilen kararlı bir akım kaynağı (SCT) olan yüksek değerli bir direncin elektronik eşdeğeri kullanılarak çözülebilir.

Şekil 5.6. BT ve PT'de IST

IST, Re yerine bağlanır (bkz. Şekil 5.5) ve belirtilen akım ve termal kararlılık, R 1, R 2, R e ve VD 1 (Şekil 5.6a) ve R 1 (Şekil 5.6b) elemanları tarafından sağlanır. . Gerçek koşullar için IST, megohm birimlerine kadar nominal değere sahip değişen bir sinyal için direncin eşdeğeridir ve dinlenme modunda - uzaktan kumandayı güç açısından ekonomik kılan kilo-ohm birimleri sırasına göre .

IST kullanımı, yaklaşık 100 dB'lik bir CMRR ile ekonomik bir IC biçiminde uzaktan kumanda uygulamanıza olanak tanır.

FET'i kullanırken, PS yapısının doğası değişmez, yalnızca güç kaynağının özelliklerini ve FET'in termal stabilizasyonunu dikkate almak gerekir.

Uzaktan kumandayı açmak için dört şema ayırt edilebilir: dengeli giriş ve çıkış, dengesiz giriş ve dengeli çıkış, dengeli giriş ve dengesiz çıkış, dengesiz giriş ve çıkış.

Uzaktan kumanda bağlantı şeması simetrik giriş ve çıkış Şekil 5.7'de gösterilmiştir ve özel açıklamalara ihtiyaç duymaz, böyle bir anahtarlama devresi bir uzaktan kumandayı basamaklandırırken kullanılır.

Şekil 5.7. "Dengeli giriş ve çıkış" uzaktan kumandasını açma şeması

Uzaktan kumanda bağlantı şeması dengesiz giriş ve dengeli çıkış daha önce tartışıldı (bkz. şekil 4.9).

Uzaktan kumanda bağlantı şeması dengeli giriş ve dengesiz çıkış Şekil 5.8'de gösterilmiştir.

Şekil 5.8. "Dengeli giriş - dengesiz çıkış" uzaktan kumandasını açma şeması

Bu tür bir uzaktan kumanda anahtarlama şeması, simetrik bir sinyal kaynağından (veya simetrik bir iletim yolundan) asimetrik bir yüke (asimetrik bir iletim yolu) geçmek gerektiğinde kullanılır. Bu dahil etme ile diferansiyel kazancın yarıya eşit olacağını göstermek kolaydır. K U farkı simetrik bir yük ile. Uzaktan kumandada R dirençleri yerine, genellikle dinamik yüklerin işlevlerini yerine getiren transistörler kullanılır. Uzaktan kumandayı açma seçeneğinde, sözde kullanılması tavsiye edilir. mevcut ayna transistörler VT 3 ve VT 4 tarafından oluşturulmuştur (Şekil 5.9).

Şekil 5.9. Geçerli bir ayna ile uzaktan kumanda şeması

Transistör VT 1'in tabanına bir harmonik sinyalin pozitif bir yarım dalgası uygulandığında içindesin 1 , transistör VT 3'ün devresinde (diyot devresine göre dahil edilmiştir) bir akım artışı vardır Δ ben 1. Bu akım nedeniyle, baz ve yayıcı VT 3 arasında, transistör VT 4 için giriş voltajında ​​bir artış olan bir voltaj artışı meydana gelir. Böylece, toplayıcı-emitör devresi VT 4'te, pratik olarak Δ'ya eşit bir akım artışı meydana gelir. ben 1 , çünkü DE'deki kollar simetriktir. Dikkate alınan zamanda, transistör VT 2'nin tabanına giriş harmonik sinyalinin negatif bir yarım dalgası uygulanır. içindesin 2. Sonuç olarak, toplayıcı devresinde negatif bir akım artışı Δ belirdi. ben 2. Bu durumda, yük akımı DU'nun artışı Δ'ya eşittir ben 1+∆ ben 2 , yani Akım reflektörlü DU, diferansiyel sinyalin daha fazla yükseltilmesini sağlar. Dinlenme modunda dikkate alınan PS versiyonu için yük akımının sıfır olduğu da belirtilmelidir.

-de dengesiz giriş ve çıkış uzaktan kumandanın çalışması prensip olarak asimetrik bir giriş - dengeli bir çıkış durumundan farklı değildir. Çıkış sinyalinin hangi koldan alındığına bağlı olarak, uzaktan kumandaya dayalı bir faz-ters çevrilmiş kademeli olarak elde edildiği gibi, faz içi veya faz dışı bir çıkış sinyali elde etmek mümkündür (bkz. alt bölüm 4.4).

Gerilim u cm esas olarak verici bağlantılarının ters akım değerlerinin yayılmasıyla üretilir BEN ebo 1 ve BEN ebo 2 (U cm) ve R k1 ve R k2 dirençlerinin yayılması ( U cm). Bu gerilimler için şunu yazabiliriz:

U cm = φ T ln( BEN ebo 1 /BEN ebo 2),

U cm= 2 φ T·Δ R ila/R ila.

Bağımlılık u cm sıcaklık başka bir hassas parametre ile temsil edilir - sıcaklık hassasiyeti. Sıcaklık hassasiyeti dU cm/dTμV/deg boyutuna sahiptir ve kolların transistörlerinin yayıcı bağlantılarının TCR'si arasındaki fark olarak tanımlanır ve düşüşle orantılı olarak azalır. u cm.

Uzaktan kumandanın bir sonraki doğruluk parametresi öngerilim akımıdır Δ ben, giriş akımlarının (transistörlerin tabanlarının akımları) dengesizliği (fark) olan. Sinyal kaynağı Rg'nin direncinden akan önyargı akımı, üzerinde etkisi yanlış bir diferansiyel sinyale eşdeğer olan bir voltaj düşüşü oluşturur. Önyargı akımı şu şekilde temsil edilebilir:

Δ ben = BEN e01 / H 21E1 - BEN e02 / H 21E2.

Ortalama giriş akımı ben sr'deyim aynı zamanda uzaktan kumandanın bir doğruluk parametresidir. Şu şekilde temsil edilebilir:

ben sr'deyim = (BEN b01+ BEN b02)/2 = BEN e0 /2 H 21E.

R g üzerinden akan akım ben sr'deyim ortak mod giriş sinyali olarak hareket ederek üzerinde bir voltaj düşüşü oluşturur. zayıflamasına rağmen K Usf zaman, yine de uzaktan kumandanın çıkışında potansiyel bir dengesizliğe neden olacaktır.

Önyargı akımının ve ortalama giriş akımının sıcaklığa bağlılığı, sıcaklığa bağlı olarak dikkate alınabilir. H 21E. genellikle ben sr'deyim>Δ ben.

PT'deki uzaktan kumandada ana doğruluk parametresi u cm, genellikle BT üzerindeki uzaktan kumandadakinden daha büyüktür.

Şu anda uzaktan kumanda, analog IC'lerin ana temel aşamasıdır, özellikle uzaktan kumanda, herhangi bir işlemsel amplifikatörün giriş aşamasıdır.

Yüksek kaliteli, ancak basit ve ucuz bir kulaklık amplifikatörü sorunu geçerliliğini koruyor. Şahsen, 250 ohm dirençli Bayerdynamic 880 kulaklıklarla ilgili bir sorunum var. Temiz ama ruhsuz çalışıyorlar, tıpkı bir monitör gibi, onları dinlemek istemiyorsunuz. Bu nedenle, 2011 için Radiohobby # 1 dergisinde açıklanan amplifikatörü yapmaya ve test etmeye karar verdim. Bundan ne çıktı, aşağıda okuyun.

Monte edilmiş cihaz şöyle görünür:

Başlangıç ​​olarak, aşağıda yazılan her şey benim öznel görüşüm, sizinki tam tersi olabilir. Bu amplifikatör, çok yüksek bir çıkış empedansına sahip olması nedeniyle alışılmadık bir durumdur, bu arada yazarı Lipavsky değil Safronov'dur. Yazara yazarlık ve amplifikatörün çalışması hakkında kişisel olarak yazdım ama ne yazık ki herhangi bir cevap alamadım ...

Ve güç kaynağı devresi.

Hariç tutulan parça. Dergimiz okuyucu bağışlarıyla varlığını sürdürmektedir. Bu makalenin tam sürümü yalnızca mevcuttur

Dinleme izlenimleri

Dinleme İzlenimleri 2