دستگاه تغذیه دوگانه. موتور دو قدرته. روش اکتساب داده ها در طول آزمایش بیکار

مجتمع ها و سیستم های الکتریکی 25 ELECTRICAL COMPLEXES AND SYSTEMS UDC 621.3.07 A.V. Grigoriev کنترل بهینه یک ماشین تغذیه دوگانه اصطلاح "ماشین تغذیه دوگانه" (MFM) به یک موتور ناهمزمان با روتور فاز اشاره دارد که می تواند هم از استاتور و هم از روتور برق دریافت کند. اجازه دهید مسئله کنترل MDP را با هدف J = inf ∫ (M Z − M) 2 dt در نظر بگیریم، که در آن Mz مقدار (الزامی) گشتاور الکترومغناطیسی موتور است که 0 تنظیم شده است، M مقدار آنی آن است. گشتاور الکترومغناطیسی موتور برای حل مشکل کنترل، مدل MDP را در یک سیستم مختصاتی نشان می‌دهیم که نسبت به بردار ولتاژ روتور بدون حرکت است: − R S ⎜⎜ ⎪ dt ⎝ LS " LS " ⎠ ⎪ ⎪ dΨ RX ⎪ dt = U RX ⎪ ⎪ k ⎪ - R R ⎜⎜ RX − S ⎜⎜ ⎜ RX − S ⎜⎜ RY−ω S ⎜⎜ RY−ω S ⎪ ⎠ ⎝ LR " LR " ⎪ ω 1 d ⎪ = (M − M C)، ⎪ dt J ⎩ - اجزای بردارهای پیوندهای شار استاتور و روتور در امتداد محورهای سیستم مختصات x-y، ثابت نسبت به ولتاژ روتور بردار USX، USY، URX، URY، - اجزای بردارهای ولتاژ استاتور و روتور در امتداد محورهای سیستم مختصات x-y. ω 2 \u003d 2πf 2 - فرکانس دایره ای ولتاژ روتور؛ f2 - فرکانس ولتاژ روتور؛ p تعداد جفت قطب موتور است. ω - فرکانس دایره ای چرخش روتور موتور؛ RS , RR , L S " = L Sl + k S Lm , L R " = L RL + k R Lm , kS , kR مقاومت فعال استاتور، روتور، اندوکتانس های گذرای استاتور و روتور، ضرایب جفت الکترومغناطیسی استاتور و روتور، به ترتیب؛ J ممان اینرسی روتور موتور است. M و MC به ترتیب ممان الکترومغناطیسی موتور و ممان مقاومت مکانیزم هستند. ثبت مدل MDP در سیستم مختصات x-y به ما این امکان را می دهد که عمل کنترل را از روتور به دو جزء تقسیم کنیم - دامنه ولتاژ روتور Urm و فرکانس دایره ای آن ω2. دومی امکان حذف وابستگی بین این تأثیرات و زمان را در سیستم کنترل سنتز شده فراهم می کند. اجازه دهید فرکانس ولتاژ روتور را به عنوان یک عمل کنترلی در نظر بگیریم. ما به دنبال حل مسئله کنترل بهینه با استفاده از اصل حداکثر پونتریاگین خواهیم بود. تابع کمکی لازم: H(ΨS,ΨR,US,UR,α) = ⎛ ⎞ ⎛Ψ ⎞ k =ψ1⎜USX − RS ⎜⎜ SX − R ΨRX ⎟⎟ + ω2ΨSY ⎟ + ⎜ ⎜ ⎜" ⎝ ⎠ ⎛ ⎛ ψ ψsy kr ⎞ + ψ 2⎜usy - rs ⎜⎜ - ψry ⎟⎟ - ω2ψsx ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ ⎝ ls "ls" ⎠ ⎠ ⎠ ⎛ ⎞ ⎛ ⎛ ⎜ ⎜ ⎜ ⎜ ⎜ ⎞ rx - s ψsx ⎟⎟ + + (ω2 − pω)ΨRY ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ ⎝ LR" LR" ⎠ ⎝ ⎠ ⎛ ⎞ ⎛ ΨRY kS ⎞ +ψ 4 ΨRY) - MC) + J +ψ0 ⋅ (MZ - C(ΨSYΨRX - ΨSX ΨRY))2، که در آن ψ 1، ψ 2، ψ 3، ψ 4، ψ 5، ψ 0 اجزای تابع بردار غیر صفر هستند. ψ . شرایط عرضی علاوه بر این فراهم می کند: ⎪ RS k R ⎪ ⎨ ⎪ψ = ψ ∂f 0 (Ψ S , Ψ R , U S , U R ) L S " = 0 ⎪ 2 ∂Ψ RY RS ⋅ k R ⎪ 2CL S " ⎪ = Ψ SX (M Z − M)، ⎪ RS k R ⎩ 26 A.V. گریگوریف شکل 1. تغییر در اجزای بردار ولتاژ روتور MDP شکل 2. تغییر گشتاور الکترومغناطیسی، سرعت دورانی و ممان مقاومت موتور شکل.3. تغییر جریان های استاتور و روتور موتور شرط اصلی بهینه بودن فرآیند کنترل در رابطه با مسئله مورد بررسی این است: ψ × U = max (1) که U = بردار اعمال کنترل است. اگر فرکانس ولتاژ عرضه شده به مجتمع ها و سیستم های الکتروتکنیکی را به عنوان اقدامات کنترلی در نظر بگیریم 27 شکل.4. دامنه اتصالات شار استاتور و روتور روتور موتور را تغییر دهید، سپس عبارت (1) به شکل R در می آید که از آنجا الگوریتم کنترل MDS به شرح زیر است: (2) ⎧(M Z - M) (ΨSY + ΨSX)< 0, ω 2 = −ω 2 max , (3) ⎨ ⎩(M Z − M)(ΨSY + ΨSX) > 0, ω 2 = ω 2 max یکی از پیاده سازی های فنی ممکن روش کنترل به دست آمده، تغییر توالی فاز روی روتور است. روش کنترل به دست آمده بر روی یک مدل کامپیوتری که با استفاده از محیط برنامه نویسی دلفی 7 گردآوری شده بود مورد آزمایش قرار گرفت و برای مدل سازی از پارامترهای موتور 4AHK355S4Y3 با توان 315 کیلووات استفاده شد. استارت موتور بدون تنظیم مدل‌سازی شد، بار تا t = 1 ثانیه بار فن بود، پس از آن ضربان داشت و طبق قانون MC = 2000 + 1000 sin (62.8t) N×m تغییر می‌کرد. نتیجه کنترل، حفظ گشتاور الکترومغناطیسی در سطح MZ = 2000 N×m پس از زمان t = 1.4 ثانیه است. شکل 1 تغییرات اجزای بردار ولتاژ در سیستم مختصات α-β را نشان می دهد که نسبت به استاتور ثابت شده است. شکل 2 نمودار گشتاور الکترومغناطیسی، ممان مقاومت و سرعت دایره ای موتور را نشان می دهد. شکل 3 نمودارهای ماژول های استاتور موتور و بردارهای جریان روتور را نشان می دهد، شکل 4 نمودارهای ماژول های بردارهای پیوند استاتور و شار روتور را نشان می دهد. شکل 2 - 4 نشان می دهد که وظیفه در شکل 5. نمودار الکتریکی اصلی MDP با مبدلی که توالی فاز را تغییر می دهد 28 A.V. گریگوریف شکل.6. نمودار مدار MDP با مبدلی که توالی فاز و مدارهای معادل یک مدار AC سه فاز را تغییر می‌دهد تکمیل می‌شود، در حالی که بردار شار استاتور نیز در یک سطح قابل قبول خاص تثبیت می‌شود. برای پیاده سازی روش کنترل به دست آمده، می توانید از مدار مبدل نشان داده شده در شکل 5 استفاده کنید. مدار در شکل 5 فقط شامل 4 عنصر کاملاً کنترل شده (ترانزیستور VT1..VT4) و 16 دیود (VD1..VD16) است که آن را از مدارهای کنترلی با مبدل های فرکانس حاوی یک پیوند DC میانی و یک اینورتر ولتاژ مستقل متمایز می کند. که شامل 6 عنصر کاملا قابل مدیریت می باشد. برای ساده کردن نمودار مدار، یک مدار AC سه فاز را می توان با یک مدار دو فاز معادل جایگزین کرد. اگر ولتاژهای فاز به عنوان ولتاژ خطی در مدار معادل استفاده شود، به عنوان مثال. لازم است خروجی نقطه وسط ترانسفورماتور N داشته باشیم، سپس با روشن کردن منبع تغذیه فاز B به جای فاز A مانند شکل 6، دنباله فاز تغییر می کند. در صورت استفاده از مبدل نوع دوم، هزینه نصب کاهش می یابد، اما برای اجرای آن نیاز به خروجی نقطه میانی ترانسفورماتور است. منابع 1، Chilikin M. جی، سندلر A.S. درس عمومی درایو الکتریکی: کتاب درسی برای دانشگاه ها. - چاپ ششم، اضافه کنید. و دوباره کار کرد. – م.: Energoizdat, 1981. – 576 p. 2. Yeshin E.K. سیستم های الکترومکانیکی درایوهای الکتریکی چند موتوره. مدلسازی و کنترل - کمروو: ایالت کوزباس. فن آوری un-t, 2003. - 247 p. 3. نظریه درایو الکتریکی خودکار / Klyuchev V.I., Chilikin M.G., Sandler A.S. - م.: انرژی، 1979، 616 ص. 4. L. S. Pontryagin, V. G. Boltyansky, R. V. Gamkrelidze, E. F. Mishchenko, Mathematical Theory of Optimal Processes, 4th ed. -M.: Nauka، 1983. -392 c. نویسنده مقاله: گریگوریف الکساندر واسیلیویچ - دانشجو gr. EA-02

در ایستگاه های کمپرسور خطوط لوله اصلی گاز و سایر تأسیسات صنعتی مجهز به درایو الکتریکی، یک پیوند میانی بین مکانیسم کار و موتور الکتریکی - گیربکس استفاده می شود. کلاس خاصی از ماشین های الکتریکی وجود دارد که استفاده از آنها باعث حذف گیربکس می شود. اینها ماشینهای تغذیه دوگانه (DFP) هستند. مطالعه MDPهایی که دارای سرعت همزمان دو برابر روی شفت هستند، به عنوان مثال. 6000 دور در دقیقه در فرکانس 50 هرتز و طراحی 2 قطبی از اهمیت عملی زیادی برای صنعت برخوردار است، زیرا به شما امکان می دهد یک درایو الکتریکی بدون دنده برای کمپرسورها و پمپ های گریز از مرکز قدرتمند ایجاد کنید. استفاده از یک درایو الکتریکی قابل اعتماد و اقتصادی انجام وظایف اتوماسیون پیچیده تاسیسات صنعتی را آسان تر می کند.

در آزمایشگاه، MDP در حالت موتور با اتصال موازی سیم‌پیچ‌ها هنگامی که از یک شبکه فرکانس صنعتی تغذیه می‌شوند و هنگام چرخش با سرعت سنکرون دوبرابر بررسی شد. مطالعات با استفاده از یک نصب تعادل انجام شد. در این تنظیم، موتور آزمایش شده به طور صلب از طریق یک کوپلینگ به یک ماشین DC متصل می شود، که محفظه آن، در محدوده خاصی، می تواند آزادانه نسبت به شفت بچرخد. نمودار شماتیک تاسیساتی که مطالعه تجربی بر روی آن انجام شده است در نشان داده شده است عکس. 1، که با برچسب:

МДП - دستگاه ناهمزمان تست شده در حالت موتور دوگانه.

MPS و GPS ماشین های DC با تحریک مستقل هستند.

دستگاه جریان مستقیم (MPS) به عنوان یک موتور شتاب دهنده برای MDP عمل می کند و همچنین یک دینامومتر است که به شما امکان می دهد مستقیماً گشتاور MDP را اندازه گیری کرده و آن را بارگذاری کنید.

به عنوان یک MDP آزمایش شده، یک موتور ناهمزمان سریال با روتور فاز استفاده می شود که دارای داده های زیر است:

نوع موتور - AK-52-6;

توان R nom = 2.8 کیلو وات;

نمودار اتصال سیم پیچ های استاتور D/Y؛

ولتاژ استاتور 220/380 ولت;

جریان استاتور 13.0 / 7.5 A;

سرعت شافت نامی 920 دور در دقیقه;

راندمان - 75.5٪؛

ضریب توان cosj= 0.74;

اتصال سیم پیچ روتور Y;

ولتاژ 91 ولت;

جریان 21.2 A.

دستگاه های MPS و GPS دستگاه های DC سریال معمولی از نوع PN-85 با داده های زیر هستند: P nom = 5.6 کیلو وات، U = 220 ولت، I nom = 30 A، n = 1000 دور در دقیقه.

منبع تغذیه روتور R MDP از طریق یک اتوترانسفورماتور سه فاز قابل تنظیم از نوع RNT انجام شد. برای همگام سازی MDP با شبکه از لامپ های رشته ای معمولی استفاده شد که در زمان همگام سازی در حالت کم نور روشن می شدند.

قبل از شروع نصب، لازم است چرخش رو به جلو میدان استاتور و چرخش معکوس میدان روتور MDP را پیدا کنید. برای انجام این کار، انتهای خروجی سیم پیچ روتور R به یکدیگر متصل شده و MDP به عنوان یک موتور الکتریکی قفس سنجابی معمولی با اعمال ولتاژ به استاتور با استفاده از قطع کننده مدار QF1 راه اندازی می شود. در این حالت جهت چرخش روتور موتور ثابت می شود. سپس، MDP توسط موتور ناهمزمان معکوس با اعمال ولتاژ به روتور، با اتصال انتهای خروجی سیم پیچ استاتور S روشن می شود. همان جهت چرخش روتور در حالت اول و دوم با چرخش معکوس مطابقت دارد. میدان روتور، یعنی چرخش فاز معکوس روتور. اگر این شرط برآورده نشد، سپس اتصال به فازهای شبکه A، B، C هر دو پایانه سیم پیچ استاتور S یا روتور R را تعویض کنید و مجدداً تحقق شرایط مشخص شده را بررسی کنید.

نصب به شرح زیر شروع می شود: موتور ناهمزمان درایو ژنراتور HP GPS راه اندازی می شود، ولتاژ 220 ولت در پایانه های آن با مقاومت R3 تنظیم می شود. با روشن کردن QF 1، ولتاژ به استاتور S MDP، با روشن کردن QF 2 - به اتوترانسفورماتور RNT اعمال می شود. سپس با چرخاندن دسته اتوترانسفورماتور ولتاژ مورد نیاز روتور دستگاه (91 ولت) تنظیم می شود. در همان زمان، لامپ های رشته ای EL با یک نور ثابت و بدون چشمک می سوزند. پس از تعمیر کیس MPC با پیچ های قفل، دومی با روشن کردن قطع کننده مدار QF4 و کاهش مقدار مقاومت R2 شروع می شود. با کاهش هموار شار مغناطیسی MPS با مقاومت R1، MDP تا دو برابر سرعت سنکرون (2000 دور در دقیقه) شتاب می‌گیرد.

با افزایش سرعت چرخش MDP، فرکانس چشمک زن لامپ های EL کاهش می یابد. در لحظه سنکرونیسم (لامپ ها خاموش می شوند و روشن نمی شوند) قطع کننده مدار QF 3 روشن می شود. پس از چندین نوسان، MDP به هماهنگی با شبکه کشیده می شود و به عنوان یک ماشین سنکرون در حالت موتور با سرعت چرخش همزمان 2000 دور در دقیقه کار می کند. این کار نصب را کامل می کند.

با تغییر شار مغناطیسی MPS (مقاومت R1) می توانید بار MIS را از حالت بیکار به اسمی و بالاتر به آرامی تنظیم کنید. برای انجام این کار، باید پیچ های قفلی را که بدنه MPS را محکم می کنند، آزاد کنید، که امکان اندازه گیری مستقیم گشتاور MDP را با استفاده از مقیاس ماشین متعادل کننده و نشانگر ثابت شده روی جعبه بار دستگاه MPS امکان پذیر می کند. با سوئیچ QF 4 می توانید هر بار از پیش تنظیم شده را فوراً روشن و خاموش کنید. در این مورد، محفظه MPS با بار بار پرش باید با پیچ های قفل ثابت شود.

در طول آزمایش ها، اندازه گیری جریان، ولتاژ، توان اکتیو، سرعت چرخش، گشتاور و زاویه بار و MPE انجام شد. اندازه گیری ها در مدار استاتور با استفاده از کیت اندازه گیری قابل حمل از نوع K-50 انجام شد و در مدار روتور، توان اکتیو طبق طرح دو وات متر از نوع D539 / 4 با محدودیت های اندازه گیری ولتاژ اندازه گیری شد. 75 - 600 ولت، و برای جریان 5 - 10 A، از طریق ترانسفورماتورهای جریان متصل می شود.

اندازه گیری جریان در مدار روتور توسط سه آمپرمتر با محدودیت های اندازه گیری 0 - 25 A انجام شد و برای اندازه گیری ولتاژ از دو ولت متر استفاده شد. یک آمپرمتر با مقیاس 0 - 250 ولت، متصل به خروجی اتوترانسفورماتور RNT، برای از پیش تنظیم ولتاژ مورد نیاز برای روتور MDP استفاده شد. نوع دوم استاتیک ASTV با محدودیت های اندازه گیری 0 تا 150 ولت مستقیماً به پایانه های روتور MDP متصل می شد و به طور خاص برای اهداف اندازه گیری استفاده می شد.

اندازه گیری سرعت چرخش MDP با استفاده از یک دستگاه استروبوسکوپی از نوع ST-5 انجام شد و اندازه گیری زاویه بار و مطالعه نوسانات (نوسانات) MDP با استفاده از یک دستگاه ویژه توسعه یافته توسط انجام شد. نویسنده این مقاله

برای تعیین مقادیر جریان و توان بی باری، تلفات و تلفات مکانیکی در فولاد، برای گرفتن ویژگی های مغناطیس و تعیین درجه اشباع MDP، آزمایش بی باری انجام شد. آزمایش بیکاری طبق طرح نشان داده شده در شکل 1 انجام شد. شکل 2، با تنها تغییری که سیم پیچ های استاتور MDP و اتوترانسفورماتور RNT از طریق یک رگولاتور القایی مشترک به شبکه متصل شدند. علاوه بر توصیه هایی که GOST برای انجام آزمایش بیکاری ارائه می دهد، باید در نظر داشت که در حالت بیکار در ولتاژهای پایین، MDP ناپایدار است و از حالت کار همزمان خارج می شود. اگر MDP بار روی شفت داشته باشد، عملکرد پایداری را می توان به دست آورد، که مقدار آن ممکن است در مقایسه با قدرت دستگاه ناچیز باشد.

روش اکتساب داده ها در طول آزمایش بیکار

TIR راه اندازی می شود و کمی بارگیری می شود. تنظیم کننده القایی ولتاژ مورد نیاز را روی استاتور تنظیم می کند، اتوترانسفورماتور RNT - روی روتور (نقاط ولتاژ لازم از قبل با در نظر گرفتن ثبات نسبت تبدیل دستگاه محاسبه می شود). سوئیچ QF 4 بار را از MDP خارج می کند، سپس انطباق نقاط ولتاژ تنظیم شده روی استاتور و روتور را بررسی می کند، در صورت لزوم، سپس اصلاح را انجام می دهد، پس از آن قرائت های ابزار گرفته می شود و دوباره (روشن کردن QF 4) دستگاه بارگیری شده است به همین ترتیب، نکات دیگری از ویژگی بیکار به دست می آید. بلافاصله پس از آزمایش دور آرام، مقاومت سیم پیچ استاتور و روتور با استفاده از یک پل اندازه گیری اندازه گیری می شود. برای مدار استاتور، مقاومت 1.153 اهم، برای مدار روتور - 0.15 اهم بود.

توان مصرفی استاتور MDP در حالت بیکار، تلفات مس سیم پیچ استاتور، فولاد و بخشی از تلفات مکانیکی را پوشش می دهد، یعنی:

R 1 \u003d R M1 + R C1 + R MEX1 (1)

به طور مشابه برای روتور MDP

R 2 \u003d R M2 + R C2 + R MEX2 (2)

از این عبارات می توان دریافت که MDP هیچ ضرر ثانویه ای ندارد انرژی شبکه هم به استاتور و هم به روتور می رسد. برای تفکیک تلفات مکانیکی و تلفات در فولاد، تلفات مس را از عبارات نوشته شده در بالا جدا می کنیم.

در این مورد

P OS = P 1 - P M1 = P C1 + P MEX1، (3)

P OR = P 2 - P M2 = P C2 + P MEX2

که در آن P OS و P OR تلفات بدون بار در استاتور و بر این اساس در روتور هستند.

جداسازی تلفات بیکار برای مدار استاتور موتور AK-52-6 در حالت MDP در نشان داده شده است شکل 3. یک تقسیم مشابه از تلفات برای مدار روتور انجام می شود.

با جداسازی تلفات، به دست می آید که تلفات مکانیکی تحت پوشش از سمت استاتور 270 وات و از سمت روتور - 256 وات است، یعنی. ما در واقع پوشش مساوی از تلفات مکانیکی هم از سمت استاتور و هم از سمت روتور داریم. مجموع تلفات مکانیکی MDP 526 وات است که به دلیل سرعت بالاتر موتور در این حالت عملکرد، از تلفات مکانیکی AK-52-6 در حالت ناهمزمان معمول بیشتر است.

ضریب توان در MDP بیکار برای استاتور با فرمول تعیین می شود:

cosj= P 1 / (Ö3U 1 *I 01) (5)

به طور مشابه ضریب توان روتور را تعیین کنید. اجزای القایی جریان های بدون بار برای استاتور و روتور از عبارت ها پیدا می شوند

I m1 = I O 1 *sinj 1 (6)

I m2 = I O 2 *sinj 2 . (7)

از داده های تجربه بیکاری و نتایج پردازش آنها، نتیجه زیر به دست می آید:

جریان بدون بار ماشین مورد مطالعه در حالت MIS ثابت باقی می ماند، بنابراین، می توان در مورد کاهش نسبی جریان بدون بار به نصف صحبت کرد، زیرا قدرت دستگاه در این حالت دو برابر می شود.

بر شکل 3منحنی های مغناطیسی موتور مورد بررسی را در حالت MIS نشان می دهد که در آن U f ولتاژ فاز موتور است. E F - نیروی الکتروموتور فاز موتور (EMF)؛ І m - جریان مغناطیسی موتور. بر شکل 4منحنی مقاومت القایی القای متقابل X m نشان داده شده است که به فاز استاتور کاهش می یابد و بر اساس نتایج آزمایش بیکار ساخته شده است.

تعیین تجربی ویژگی های عملکرد MDP با دو روش مستقیم و غیر مستقیم انجام شد. هنگام تعیین مشخصات با روش مستقیم، مقدار لحظه مفید مستقیماً از مقیاس ماشین متعادل کننده با در نظر گرفتن تصحیح که به طور تجربی مطابق با آن یافت شد، خوانده شد. مقدار توان مفید با عبارت:

h= P 2 / P 1 (9)

هنگام تعیین مشخصات عملیاتی با روش غیرمستقیم، تلفات فولاد و تلفات مکانیکی MDP ثابت فرض شد. تلفات در مس سیم پیچ ها به روش معمول تعیین شد، کارایی MIS - طبق فرمول:

h= (P 1 - SP) / P 1 (10)

R 1 - توان مصرف شده توسط MDP استاتور و روتور.

SP مجموع ضررها بر حسب TIR است.

ضرایب توان استاتور و روتور از عبارات پیدا می شود

cosj 1 = P 1 / (Ö3U 1 *I 1)، cosj 2 = P 2 / (Ö3U 2 *I 2) (11)

بار MDP در طول آزمایش با استفاده از مقاومت R1 ( شکل 1 را ببینید). همزمان ولتاژها، جریانهای استاتور و روتور MDP، گشتاور، توان تامین شده به استاتور به روتور و زاویه بار و غیره ثبت شد. نتایج مطالعه به روش مستقیم در ارائه شده است شکل 6در قالب ویژگی های اساسی عملکرد

h= f(P 2) و cosj= f(P 2) (11)

برای سهولت مقایسه با حالت ناهمزمان معمولی روشن است شکل 5، الفقدرت مفید موتور بر حسب کیلووات، در هر داده می شود شکل 5b- بر حسب درصد برای توان نامی موتور در حالت MDP، قدرت 5.6 کیلو وات گرفته شد، زیرا در این توان، استاتور و روتور MDP با جریان های نامی به اطراف جریان می یابد. از ویژگی های عملکرد اساسی فوق در یک ماشین ناهمزمان با روتور فاز، این نتیجه می شود یک موتور ناهمزمان سریال در حالت موتور دوگانه دارای عملکرد انرژی به طور قابل توجهی بهتر است، یعنی:

1) یک موتور ناهمزمان با روتور فاز در حالت MDP در همان ابعاد قدرت خود را دو برابر می کند (از 2.8 کیلو وات به 5.6 کیلو وات).

2) ضریب راندمان (COP) موتور به طور قابل توجهی افزایش می یابد (از 75.5٪ به 84.5٪) و ضریب قدرت موتور در حالت MDP - از 0.76 به 0.96.

مطالعات MDP در مورد پایداری عملکرد نشان داده است که در حالت موتور در کل محدوده بارها به طور پایدار عمل می کند، که با بار کوچک شروع می شود و با اضافه بارهای مضاعف پایان می یابد (P NOM BP = 2.8 کیلو وات، P NOM MDP = 5.6 کیلو وات ، P max MDP = 11.7 کیلو وات و حداکثر \u003d 42 درجه) دستیابی به اضافه بار محاسبه شده (P max MDP \u003d 16.8 kW) با امکان ترمزگیری محدود شد.

افزایش ناگهانی بارها، حتی بیشتر از مقدار اسمی، MDP را از حالت کار همزمان خارج نمی کند. همین امر را می توان با کاهش ناگهانی بار از MDP نیز گفت.

آزمایشات برای پایداری عملیات MDP همچنین نشان داد که زمان ته نشین شدن نوسانات آن در حین افزایش بار بسیار کمتر از زمان ته نشینی در هنگام تنظیم مجدد است. این نتیجه‌گیری‌های نظری را تأیید می‌کند که MDP در حین بیکاری به حالت ناپایدار نزدیک‌تر است. کاهش ولتاژ تغذیه و عملکرد MDP در حالت بیکار منجر به وقوع نوسانات (نوسانات) می شود، به طوری که در این شرایط عملکرد آنها باید ناپایدار در نظر گرفته شود. بدیهی است که این پدیده است که عقیده گسترده در مورد تمایل MDP به نوسانات بدون کاهش را توضیح می دهد. یک بار کوچک (تا 0.1 R NOM برای موتور مورد بررسی از نوع AK-52-6) نوسانات را کاملاً از بین می برد و MDP به طور پایدار کار می کند - بدون نوسانات و خارج شدن از حالت عملکرد همزمان.

نتیجه گیری

1. انجام مطالعات تجربی یک موتور ناهمزمان سریال از نوع AK-52-6 با روتور فاز هنگام کار در حالت توان دوگانه در سرعت سنکرون دو برابر، یعنی. در حالت دستگاه تغذیه دوگانه (MDF) عملکرد فنی و اقتصادی بالای این دسته از ماشین ها را تایید می کند. آنها دارای راندمان بالایی هستند، بیش از راندمان حالت عادی، که با عدم وجود تلفات ثانویه در این ماشین ها توضیح داده می شود (تلفات در سیم پیچ ثانویه ترانسفورماتور، تلفات در روتور یک موتور ناهمزمان، تلفات تحریک یک سنکرون). دستگاه). طبق اصل عملکرد، MDP به هیچ وجه ضرر ثانویه ندارد، زیرا استاتور و روتور اولیه هستند که سیم پیچ های آنها مستقیماً به یک شبکه مشترک متصل می شوند.

2. MDS با مقادیر بالای ضریب توان (cosj) متمایز می شود که با عملکرد مشترک دو سیستم قدرت برای ایجاد یک شار مغناطیسی مشترک دستگاه همراه است.

3. MDP در مقایسه با یک ماشین ناهمزمان در ابعاد مشابه، توان دو برابری را توسعه می دهد و دارای سرعت چرخش همزمان دو برابری در فرکانس صنعتی 50 هرتز است که امکان دستیابی به یک سرعت چرخش غیر استاندارد معادل 2000 دور در دقیقه را فراهم می کند.

4. ثابت شده است که MDP تقریباً تحت هر باری می تواند به طور پایدار عمل کند. این موضوع توسط اسیلوگرام های کاهش بار و افزایش در حین عملیات MDP نیز تایید می شود.

فرآیندهای گذرا در MDP، همراه با تغییر بار، دوره ای هستند و درست مانند ماشین های سنکرون معمولی، میرا می شوند.

هنگامی که ولتاژ تغذیه کاهش می یابد و MDP در حالت بیکار است، نوسانات (نوسانات) رخ می دهد، به طوری که در این شرایط عملکرد آنها باید ناپایدار در نظر گرفته شود.

5. کیفیت ویژگی های عملیاتی، امکان عملکرد پایدار موتورهای ناهمزمان سریال معمولی با روتور فاز در حالت MIS نشان داد که این دسته از ماشین های الکتریکی می توانند به عنوان یک مبدل انرژی فشرده و اقتصادی عمل کنند. این می تواند عملاً نه تنها به عنوان یک درایو پرسرعت (n = 6000 دور در دقیقه) در فرکانس توان 50 هرتز، بلکه در سرعت چرخش استاندارد معمولی با سرعت اضافی 2000 دور در دقیقه استفاده شود.

ادبیات:

1. Gervais G.K. تست صنعتی ماشین های الکتریکی. Gosenergoizdat، 1959.

2. نورنبرگ V. آزمایش ماشین های الکتریکی. Gosenergoizdat، 1959

3. کولومویتسف K.V. روشن کردن یک ژنراتور سنکرون برای عملکرد موازی با یک شبکه و در مورد یک ماشین قدرت دوگانه // Elektrik. - 2004. - شماره 10. - ص 11-12.

4.Kolomoitsev K.V. توانمندی های انرژی ماشین های دو توان//برق. - 2008. - شماره 5. - ص 48.

5. کولومویتسف K.V. دستگاهی برای اندازه گیری زاویه بار و مطالعه ارتعاشات یک دستگاه تغذیه دوگانه با سرعت همزمان // Elektrik. - 2011. شماره 11. - ص 37-39.

از نظر طراحی، یک ماشین تغذیه دوگانه (ماشین سنکرون ناهمزمان، ماشین AC کنترل شده) شبیه یک ماشین ناهمزمان با روتور فاز است.به عنوان یک قاعده، یک سیم پیچ سه فاز روی استاتور آن قرار می گیرد و یک سیم پیچ دو فاز یا سه فاز. سیم پیچ فاز روی روتور قرار می گیرد.

سیم پیچ استاتور با فرکانس ولتاژ تغذیه برق را از شبکه برق دریافت می کند f 1 , و به روتور سیم پیچی از طریق مبدل شیر کنترل شده اگرولتاژ در یک فرکانس اعمال می شود f 2 (f 2 < f 1 ) . فرکانس و دامنه ولتاژ اگرطبق یک قانون معین توسط سیستم کنترل تنظیم می شود. توصیه می شود از ماشین های تغذیه دوگانه در تاسیسات پرقدرت استفاده کنید، جایی که مزایای آنها بیشتر است. آنها می توانند به عنوان ژنراتور و موتور در هر دو حالت سنکرون و ناهمزمان کار کنند.

در یک ماشین تغذیه دوگانه که توسط یک موتور، با تعویض f 2 سرعت چرخش قابل تنظیم است. فرکانس جریان در روتور یک ماشین ناهمزمان

f 2 = f 1 س , (1)

س = ( n 1 - n ) / n 1 (2)

n 1 - فرکانس چرخش میدان مغناطیسی

با حل (1) و (2) وابستگی را بدست می آوریم

سرعت روتور n از f 1 و f 2 :

n = n1( f 1 ± f 2 ) / f 1 . (3)

علامت مثبت مربوط به توالی فاز است اگر، که در آن روتور و میدان مغناطیسی آن در جهت مخالف می چرخند، و منهای - هنگامی که در همان جهت می چرخند.

از (3) نتیجه می شود که بسته به جهت چرخش میدان مغناطیسی روتور، می توان به دست آورد n < n 1 ، یا n > n 1 ، اگر هنگام کار حفظ شود f 2 = ثابت، سپس دستگاه در حالت همزمان کار می کند و چه زمانی f 2 =var- به صورت ناهمزمان چه زمانی f 2 = 0 (منبع تغذیه DC به سیم پیچ روتور)، دستگاه به عنوان یک موتور سنکرون معمولی عمل می کند.

به منظور کاهش توان اکتیو مبدل فرکانس که برابر است با R p.h = ( f 2 / f 1 ) R EM (اینجا R EM - توان الکترومغناطیسی)، فرکانس f 2 در محدوده های کوچک تغییر کند. علاوه بر سرعت در یک دستگاه تغذیه دوگانه که توسط یک موتور تغذیه می شود، امکان تنظیم توان راکتیو و cos φ . دستگاه می تواند هم با جریان پیشرو و هم با جریان عقب کار کند. اگر EMF اضافی به سیم پیچ روتور عرضه شود E D در جهت با EMF القا شده در آن منطبق است E 2 ، سپس در این حالت سرعت روتور کنترل می شود. وقتی فاز تغییر می کند E D به طور نسبی E 2 همزمان با تنظیم سرعت، توان راکتیو نیز تغییر می کند، یعنی. cos φ .

ماشین‌های تغذیه دوگانه که به عنوان ژنراتور در سیستم‌های قدرت کار می‌کنند مزایای خاصی نسبت به ژنراتورهای سنکرون معمولی دارند: آنها در حالت‌های مصرف توان راکتیو عمیق با ثبات‌تر عمل می‌کنند، پایداری دینامیکی بیشتری دارند، جبران نوسانات فرکانس را ارائه می‌کنند و غیره.

دستگاه های تغذیه دوگانه را می توان به عنوان مبدل فرکانس الکترومکانیکی برای اتصال انعطاف پذیر سیستم های قدرت استفاده کرد که فرکانس های آنها تا حدودی با یکدیگر متفاوت است (بیش از 0.5 - 1٪). یک مبدل فرکانس الکترومکانیکی برای اتصال انعطاف پذیر سیستم های قدرت شامل دو ماشین است که توسط یک شفت مشترک به هم متصل شده اند (شکل را ببینید). یکی از این ماشین ها یک ماشین سنکرون معمولی است سانتی مترو دیگری توسط یک دستگاه تغذیه دوگانه TIR. سیم پیچ های استاتور ماشین ها به سیستم های قدرت مختلف متصل می شوند. سیستم کنترل چنین سیگنالی تولید می کند که فرکانس ولتاژ در روتور دستگاه تغذیه دوگانه برابر با اختلاف فرکانس سیستم های برق متصل است. یکی از ماشین ها به عنوان موتور و دیگری به عنوان ژنراتور کار می کند. در این حالت برق از یک سیستم قدرت به دیگری منتقل می شود.

دستگاه تغذیه دوگانه را می توان به عنوان منبع ولتاژ فرکانس ثابت با سرعت روتور متغیر استفاده کرد.

بیان در (3) n 1 ، از طریق f 1 (از فرمول n 1 = 60f 1 / پ ).

پس از تحول، می گیریم

f 1 = рn / 60 ±f 2 (4)

از (4) نتیجه می شود که در یک سرعت روتور متغیر n گرفتن f 1 =const، لازم است فرکانس را متناسب با آن تغییر دهید f2 ولتاژ r عرضه شده به روتور.

دستگاه های تغذیه دوگانه هنوز به طور گسترده مورد استفاده قرار نگرفته اند. آنها در یک نسخه ساخته شده اند.

یک نقطه ضعف قابل توجه تمام روش های در نظر گرفته شده برای کنترل سرعت موتور ناهمزمان در افزایش تلفات انرژی در مدار روتور با کاهش سرعت به نسبت لغزش است. با این حال، برای یک موتور با روتور فاز، این نقطه ضعف را می توان با گنجاندن یک منبع EMF کنترل شده در مدار روتور، که با کمک آن می توان انرژی لغزش را یا به شبکه برگرداند، یا برای انجام کارهای مفید استفاده کرد، از بین رفت.

طرح‌های درایو الکتریکی ناهمزمان با گنجاندن مراحل تبدیل انرژی اضافی در مدار روتور برای استفاده و تنظیم انرژی لغزش، طرح‌های آبشاری (آبشاری) نامیده می‌شوند. اگر انرژی لغزش برای بازگشت به شبکه الکتریکی تبدیل شود، آبشار الکتریکی نامیده می شود. اگر انرژی لغزشی با کمک مبدل الکترومکانیکی به انرژی مکانیکی تبدیل شود و وارد شفت موتور شود، به این گونه آبشارها الکترومکانیکی می گویند.

مراحل الکتریکی که در آن مدار روتور به مبدل فرکانس متصل می شود که هم می تواند انرژی لغزش را مصرف کند و هم انرژی را از سمت روتور در فرکانس لغزش به موتور برساند، یعنی کنترل جریان انرژی در مدار روتور در دو جهت جلو و عقب. آبشارهایی با یک موتور ناهمزمان که در حالت یک ماشین تغذیه دوگانه (MDF) کار می کند نامیده می شوند. نمودار چنین آبشاری در شکل نشان داده شده است. 8.38 a.

تجزیه و تحلیل این مدار امکان شناسایی کلی ترین الگوهای ذاتی در درایوهای الکتریکی با اتصال آبشاری موتورهای ناهمزمان را فراهم می کند. در حالت های کارکرد حالت پایدار هر ماشین الکتریکی، میدان های استاتور و روتور باید متقابلاً ثابت باشند تا یک گشتاور ثابت ایجاد کنند. بنابراین، اگر در طرح شکل. 8.38، مرجع فرکانس به بار موتور بستگی ندارد، سپس سرعت موتور در بیش از حد مجاز بدون تغییر باقی می ماند:

این حالت عملکرد، حالت TIR سنکرون نامیده می شود. برای توصیف ریاضی آن، از معادلات ویژگی های مکانیکی یک ماشین تعمیم یافته در محورهای x و y استفاده می کنیم، زیرا

فیلدهای روتور و استاتور در حالت مورد نظر با سرعت می چرخند هنگام نوشتن قیاس با یک ماشین سنکرون، همه متغیرها را نسبت به بردار ولتاژ ارائه شده به روتور جهت می دهیم:

در حالت سنکرون یک موتور سنکرون، گشتاور توسط زاویه تعیین می شود علاوه بر این، محور میدان روتور با جهت بردار منطبق است در حالت MIS سنکرون، جریان روتور دارای فرکانس است.

که به طور کلی برابر با صفر نیست. در عین حال، تغییرات بار و لغزش باعث تغییر در زاویه جابجایی میدان روتور نسبت به ولتاژ می شود؛ بنابراین بردار ولتاژ استاتور نسبت به بردار با یک زاویه جابجا می شود. که برابر با زاویه فقط در است یعنی زمانی که روتور با جریان مستقیم تحریک می شود. در ولتاژهای واقعی اعمال شده به سیم پیچ های فاز استاتور موتور را می توان به صورت نوشتاری نوشت

معادلات MDP در محورهای x و y شکل دارند

ما خود را محدود به در نظر گرفتن حالت ثابت عملکرد، تنظیم می کنیم و مقاومت فعال سیم پیچ استاتور را نادیده بگیرید برای استفاده از (8.111) با کمک فرمول های (2.15) و (2.16)، (8.109) و (8.110) را به محورهای x, y تبدیل می کنیم.

در نتیجه تغییر شکل می گیریم

جایی که سکته مغزی مقادیر ولتاژ کاهش یافته به مدار استاتور را نشان می دهد.

با جایگزینی تمام مقادیر پذیرفته شده و دریافتی به (8.111) و انجام برخی تبدیل ها، آن را به شکل نمایش می دهیم.

با کمک عبارات پیوندهای شار (2.20) می توان به دست آورد

ارزش های با استفاده از دو معادله اول (8.112) تعیین می شود:

سپس (8.113) پس از تعویض را می توان به عنوان نشان داد

معادلات (8.114) امکان به دست آوردن بیانی برای ویژگی های مکانیکی موتور در حالت TIR را فراهم می کند. برای این کار لازم است دو معادله اول را با توجه به ، عبارات به دست آمده را جایگزین معادله سوم کنید، متغیرهای مدل دو فازی را تبدیل کنید. با استفاده از (2.37) به سه فاز، از مقادیر حداکثر ولتاژ به مقادیر فعلی بروید و تبدیلات ریاضی لازم را انجام دهید. در نتیجه این، به دست می آوریم

جایی که
- تغییر زاویه بین محورهای میدان استاتور و روتور.

تجزیه و تحلیل معادله مشخصه مکانیکی یک موتور ناهمزمان در حالت عملکرد MDM به ما امکان می دهد تعدادی از ویژگی های جالب و عملی مهم مدار آبشاری در نظر گرفته شده را ایجاد کنیم. گشتاور موتور در این حالت شامل دو جزء است که یکی از آنها مربوط به ویژگی مکانیکی طبیعی یک موتور القایی است و دیگری به حالت سنکرون، به دلیل ولتاژ اعمال شده به مدار روتور.

در واقع، در (8.115) شکل می گیرد

منطبق با معادله (8.76) در با تنظیم ثابت فرکانس ولتاژ در مدار روتور
. بنابراین، لغزش موتور در حین کار سنکرون باقی می ماند و جزء ناهمزمان لحظه. وابستگی Мс به سرعت در شکل نشان داده شده است. 8.38.6 (منحنی).

جزء دوم به دلیل برهمکنش روتور تحریک شده توسط ولتاژ با میدان استاتور ایجاد شده توسط ولتاژ شبکه است.

روی انجیر منحنی های 8.38.6 ارائه شده است
(منحنی 2) و در (منحنی 3).

گشتاور موتور حاصل

اگر دنباله فاز ولتاژ به همین ترتیب، فیلدهای استاتور و روتور دارای جهت چرخش و مقادیر لغزش s 0 و فرکانس روتور هستند. مثبت هستند. موتور تحت بار ترمز در حالت موتور کار می کند و زاویه چنین مقداری را می گیرد که در آن . این ناحیه حالت عملیات آبشاری با سرعتی کمتر از سنکرون است . اگر بار را با اعمال یک لحظه حرکتی - Ms به شفت موتور تغییر دهید، یک فرآیند گذرا رخ می دهد که در آن، تحت عمل یک گشتاور دینامیکی مثبت، روتور موتور شتاب می گیرد و موقعیت خود را نسبت به محور میدان استاتور تغییر می دهد. و زاویه در پایان فرآیند گذرا یک مقدار منفی مطابق با شرط (8.118) خواهد گرفت .

بنابراین، در ساعت، موتور با سرعت کمتر از سنکرون کار می کند و بسته به بار روی شفت، می تواند هم در حالت موتور و هم در حالت ژنراتور کار کند. در این حالت، انتقال به حالت ژنراتور با تغییر در مؤلفه سنکرون (8.118) تحت تأثیر تغییرات زاویه داخلی به دلیل تغییر بار و مؤلفه فراهم می شود. بدون تغییر باقی می ماند. مشخصات مکانیکی مربوط به دو مقدار در شکل ارائه شده است. 8.38.5 (خطوط مستقیم 4، 5).

هنگام کار در حالت موتور با (در سرعت ساب سنکرون) توان مصرفی موتور، در صورت عدم توجه به تلفات، به شفت موتور (P 2) و به صورت توان لغزش Ps به مبدل فرکانس عرضه می شود:

توان لغزش P s توسط مبدل فرکانس تبدیل شده و به شبکه باز می گردد (شکل 8.39، o). من چاقم دستگاه در حالت ژنراتور کار می کند سپس جهت جریان قدرت معکوس می شود (شکل 8.39.6):

کاهش فرکانس روتور منجر به افزایش دور موتور می شود

بنابراین، در شکل. 8.38، b، کاهش باعث انتقال از مشخصه 5 به مشخصه 4 و سپس، در برای ویژگی 6.

در مدار روتور توسط یک ولتاژ ثابت تغذیه می شود و موتور در حالت کاملاً سنکرون کار می کند، .. در واقع، در این مورد، s 0 \u003d 0، جزء ناهمزمان است. و گشتاور موتور به طور کامل تعیین می شود (8.117):

مقایسه این عبارت با (8.118) در ، می توانید تأیید کنید که آنها کاملاً مطابقت دارند. بنابراین، مشخصه 6 در شکل. 8.38b یک مشخصه مکانیکی یک ماشین سنکرون غیر قطبی است که یک موتور ناهمزمان زمانی که سیم پیچ روتور آن توسط جریان مستقیم تغذیه می شود، به آن تبدیل می شود.

با تغییر علامت می توانید چرخش فاز ولتاژ روتور را تغییر دهید. در این حالت، میدان روتور در جهت مخالف میدان استاتور می چرخد. ، سرعت موتور ، و لغزش منفی است. مشخصات مکانیکی مربوط به دو مقدار در شکل ارائه شده است. 8.38.6 (خطوط مستقیم 7 و 8).

با در نظر گرفتن این شکل، می توان دریافت که در اینجا، بسته به بار روی شفت، می توان هر دو حالت موتور و ژنراتور موتور را داشت. در این مورد، مولفه ناهمزمان لحظه برای مقدار معین s 0< 0 отрицательна и неизменна, а значения момента, соответствующие обеспечиваются изменениями угла за счет поворота ротора относительно поля статора под действием возникающих динамических моментов.

با سرعت فوق سنکرون (s 0< 0) при работе в двигательном режиме механическая мощность Р 2 обеспечивается потреблением мощности как по цепи статора Р 1 , так и по цепи ротора (мощность скольжения P s) :

هنگام تغییر به حالت ژنراتور و همان s 0، توان P 2 که از شفت می آید از طریق هر دو کانال به شبکه منتقل می شود، یعنی جهت جریان به سمت مخالف تغییر می کند، همانطور که در شکل نشان داده شده است. 8.39، در و d.

مشخصات مکانیکی در شکل 8.38.6 مطابقت دارد ، در حالی که حداکثر مولفه همزمان لحظه (8.117) تغییرات در تابع لغزش s 0 (به منحنی های 2 و 3 مراجعه کنید). از آنجایی که جزء هنگامی که علامت تغییر می کند، علامت s 0 تغییر می کند، ظرفیت اضافه بار موتور در حالت TIR در
معلوم می شود که به طور قابل توجهی متفاوت است. در سرعت های زیر سنکرون لحظات حرکتی به طور قابل توجهی ظرفیت اضافه بار را در حالت ژنراتور کاهش می دهد: حداکثر مقادیر گشتاور ترمز M برای این حالت توسط منحنی 9 محدود می شود. در سرعت های بیشتر از سنکرون گشتاور ترمز حداکثر مقادیر گشتاور حاصل را محدود می کند در حالت موتور (منحنی 10 در شکل 8.38، b).

ظرفیت اضافه بار عملا مورد نیاز در کل محدوده کنترل سرعت را می توان با تغییر ولتاژ به عنوان تابعی از s 0 و بار حفظ کرد. در این حالت باید از محدودیت جریان روتور و استاتور در سطح قابل قبول در تمامی حالت ها اطمینان حاصل شود.

تغییرات ولتاژ با تغییرات متناظر در سیگنال مرجع ولتاژ مبدل فرکانس ارائه می شود. به عنوان مثال برای یک بار مشخص با تغییر می توان بر مصرف توان راکتیو در مدار استاتور برای یک موتور سنکرون تأثیر گذاشت.

تجزیه و تحلیل انجام شده نشان می دهد که در حالت MIS خواص آبشار نزدیک به خواص یک موتور سنکرون است و در آنها مطابقت دارند. این ویژگی تنها در حضور یک جزء ناهمزمان قوی ممان Mc (s 0)، در امکان عملکرد در سرعت های مختلف، تنظیم شده توسط تأثیر بر ولتاژ، و در تحریک روتور با جریان متناوب آشکار می شود. فرکانس لغزش زاویه ای

مشخص است که یک موتور سنکرون به دلیل اتصال الکترومغناطیسی الاستیک بین میدان های استاتور و روتور مستعد نوسانات است. و برای مبارزه با آنها، مجهز به سیم پیچ دمپر است که یک جزء ناهمزمان لحظه را ایجاد می کند. در مدار آبشاری در نظر گرفته شده، یک جزء ناهمزمان قوی تری وجود دارد که توسط ویژگی مکانیکی طبیعی موتور ناهمزمان تعیین می شود (بدون در نظر گرفتن مقاومت های داخلی مبدل فرکانس). بنابراین، هنگام کار در منطقه سرعت های نزدیک به سرعت میدان تا 0، جایی که - ویژگی های سختی بالا، منفی است و دارای اثر میرایی قوی بر روی نوسانات روتور، مشابه اصطکاک ویسکوز است.

با این حال، زمانی که سفتی این مشخصه علامت را تغییر می دهد به عنوان مثال، مشخصه مکانیکی دارای شیب مثبت است و ممکن است اثر میرایی نداشته باشد، اما یک اثر نوسانی داشته باشد که منجر به عملکرد ناپایدار آبشار می شود. این شرایط دامنه عملکرد همزمان آبشار را به تاسیساتی محدود می کند که به محدوده کمی از تغییرات سرعت نیاز دارند [تنظیم در ± (20-30)٪ . که در آن | و خواص دینامیکی آبشار می تواند به اندازه کافی الزامات را برآورده کند.

لازم به ذکر است که برای محدوده مشخص شده، کنترل سرعت دو منطقه ای در یک طرح آبشاری نسبت به سایر روش ها دارای مزایایی است، زیرا کنترل سرعت اقتصادی را با توان مورد نیاز نسبتاً کمی مبدل فرکانس فراهم می کند، که باید برای حداکثر توان لغزش طراحی شود. .

بر این اساس، هنگامی که کنترل سرعت در محدوده ± (20-30)٪ باشد، توان مورد نیاز مبدل فرکانس 20-30٪ از توان نامی موتور است.

در صورت نیاز به تغییر سرعت در محدوده وسیع تری، با معرفی فیدبک ها، وابستگی فرکانس به سرعت موتور مشابه وابستگی فرکانس در حالت عملکرد ناهمزمان ارائه می شود. در این حالت، مشخصات مکانیکی آبشار دارای سختی محدودی است که با تنظیم بازخورد تعیین می‌شود و حالت عملیات آبشاری ناهمزمان نامیده می‌شود.

قابلیت‌های کنترل سرعت دو ناحیه‌ای با عملکرد موتور و ژنراتور در هر سرعت در مدارهای آبشاری تنها با استفاده از مبدل‌های فرکانس کاملاً کنترل‌شده که توانایی انتقال انرژی در جهت جلو و عقب را دارند ارائه می‌شود (شکل 8.39 را ببینید). با محدوده محدود مشخص شده کنترل سرعت دو منطقه ای، تغییرات فرکانس ولتاژ مورد نیاز است = این شرایط به طور کامل توسط مبدل های فرکانس با اتصال مستقیم برآورده می شود. استفاده از آنها به ویژه از نظر اقتصادی در درایوهای الکتریکی، که قدرت آنها صدها و هزاران کیلووات است، مفید است.

نقطه ضعف این گونه آبشارها نیاز به راه اندازی رئوستاتیک موتور تا کمترین سرعت در محدوده کنترل است. این نقطه ضعف برای مکانیسم هایی که برای مدت طولانی و بدون شروع مکرر کار می کنند قابل توجه نیست.

راندمان درایوهای الکتریکی آبشاری قدرتمند با عملکرد یک موتور ناهمزمان در حالت MIS تحت شرایط مشخص شده با راندمان بالای مبدل تریستور، امکان کاهش کل مصرف توان راکتیو با کنترل منطقی ولتاژ و همچنین تعیین می شود. ابعاد نسبتا کوچک، وزن و هزینه مبدل. دو مزیت آخر به میزان بیشتری آشکار می شود، هرچه تنظیم سرعت درایو الکتریکی باریک تر باشد.

با این حال، در بیشتر موارد، قدرت درایوهای الکتریکی که نیاز به کنترل سرعت دارند، ده ها و صدها کیلووات است و محدوده کنترل سرعت مورد نیاز D از محدوده منطقی برای یک آبشار با MDP فراتر می رود. اگر ، قدرت مبدل فرکانس متناسب با قدرت موتور می شود. در این مورد، استفاده از کنترل سرعت فرکانس مناسب‌تر است، که امکان اجرای کنترل سرعت پیوسته را در تمام فرآیندهای گذرا یک درایو الکتریکی ناهمزمان، مشابه سیستم‌های G-D و TP-D، ممکن می‌سازد.

با این وجود، با توجه به ویژگی های در نظر گرفته شده آبشار

در مواردی که شرایط عملکرد مکانیسم ها امکان کاهش الزامات کنترل جریان برق لغزش در مسیر بازگشت آن به شبکه یا انتقال به شفت موتور را فراهم می کند، منطقه نسبتاً گسترده ای از کاربرد آنها وجود دارد. . این مکانیسم ها شامل مکانیسم های برگشت ناپذیری است که با بار راکتیو روی شفت کار می کنند و نیازی به عملکرد موتور در حالت ژنراتور در طی فرآیندهای ترمز ندارند.

تحت این شرایط، می توان کنترل سرعت یک منطقه ای را محدود کرد، که در حالت موتور، جهت جریان قدرت لغزشی بدون تغییر است - از روتور موتور به شبکه (شکل 8.39) یا به شفت. این امر باعث می شود تا مدارهای آبشاری با استفاده از یکسوساز کنترل نشده در کانال تبدیل توان لغزشی به طور قابل توجهی ساده شوند.

در آبشارهای الکتریکی، جریان روتور اصلاح شده توسط یکسو کننده به جریان متناوب تبدیل شده و به شبکه منتقل می شود. اگر از یک واحد ماشین الکتریکی برای تبدیل جریان و بازسازی انرژی لغزش استفاده شود، آبشار ماشین شیر نامیده می شود. هنگام استفاده از یک اینورتر سوپاپ که توسط شبکه هدایت می شود برای این منظور، آبشار را آبشار شیر (آسنکرون-شیر) می نامند.

آبشارهای الکترومکانیکی دریچه ماشینی هستند. در آنها، جریان اصلاح شده به سیم پیچ آرمیچر یک ماشین DC متصل به شفت یک موتور ناهمزمان هدایت می شود که انرژی لغزشی الکتریکی را به انرژی مکانیکی عرضه شده به شفت موتور تبدیل می کند.

4. کار ایمیل موتورهای روی یک شفت مکانیکی مشترک

4.1 توزیع بار بین موتورهایی که بر روی یک شفت مکانیکی مشترک کار می کنند، بسته به استحکام ویژگی های مکانیکی و سرعت های دور آرام ایده آل.

در شکل 2.16 عملکرد مشترک یک موتور ناهمزمان با بار روی شفت را در نظر می گیرد. مکانیسم بار (شکل 2.16.a) به شفت موتور متصل شده و در حین چرخش، یک لحظه مقاومت (لمان بار) ایجاد می کند. هنگامی که بار روی شفت تغییر می کند، سرعت روتور، جریان در سیم پیچ های روتور و استاتور و جریان مصرف شده از شبکه به طور خودکار تغییر می کند. بگذارید موتور با بار Mload1 در نقطه 1 کار کند (شکل 2.16.b). اگر بار روی شفت به مقدار Mload2 افزایش یابد، نقطه کار به نقطه 2 منتقل می شود. در این حالت، سرعت روتور کاهش می یابد (n2 M1). کاهش سرعت روتور منجر به افزایش لغزش، افزایش جریان در سیم پیچ های روتور و استاتور می شود. برای افزایش جریان مصرفی از شبکه.

مدار روشن کردن یک موتور DC با تحریک مستقل (شکل 4.1)، هنگامی که یک منبع DC جداگانه برای تغذیه مدار تحریک استفاده می شود، در درایوهای الکتریکی کنترل شده استفاده می شود.

لنگر موتور مو سیم پیچ تحریک آن LMمعمولاً توسط منابع ولتاژ متفاوت و مستقل تغذیه می شوند Uو U V، که به شما امکان می دهد ولتاژ را به طور جداگانه در آرمیچر موتور و سیم پیچ تحریک تنظیم کنید. جهت فعلی منو چرخش موتور emf Eدر شکل نشان داده شده است. 4.1 مربوط به حالت کار موتور است، زمانی که انرژی الکتریکی توسط موتور از شبکه مصرف می شود: R e= U c Iو به نیروی مکانیکی تبدیل می شود که قدرت آن R m= M ω. رابطه بین لحظه مو سرعت ω موتور با مشخصات مکانیکی آن تعیین می شود.

برنج. 4.1. طرح روشن کردن یک موتور DC مستقل
برانگیختگی: آ- زنجیره های سیم پیچ آرمیچر؛ ب- مدارهای تحریک

تحت عملکرد حالت پایدار موتور، ولتاژ اعمال شده Uبا افت ولتاژ در مدار آرمیچر متعادل می شود من∙آرو در emf آرمیچر چرخش القا می شود E، یعنی

, (4.1)

جایی که من– جریان در مدار آرمیچر موتور؛ آر= R i+ Rp 1- مقاومت کل مدار آرمیچر اهم با احتساب مقاومت خارجی مقاومت Rp 1 و مقاومت داخلی آرمیچر موتور R i(در صورت وجود قطب های اضافی، مقاومت آنها نیز در نظر گرفته می شود):

جایی که ک- ضریب طراحی موتور؛ ک = pN/2آ (آر- تعداد جفت قطب موتور؛ ن- تعداد هادی های فعال سیم پیچ آرمیچر؛ 2 آ- تعداد جفت شاخه های موازی سیم پیچ آرمیچر؛ افشار مغناطیسی موتور است.

به جای معادله تعادل ولتاژ زنجیره لنگر عبارت for Eو بیان می کند ω ، ما گرفتیم:

. (4.3)

این معادله نامیده می شود مشخصات الکترومکانیکی موتور.

برای به دست آوردن یک مشخصه مکانیکی، لازم است وابستگی سرعت به گشتاور موتور را پیدا کنید. فرمول اتصال لحظه با جریان آرمیچر موتور و شار مغناطیسی را می نویسیم:

جریان آرمیچر موتور را از طریق لحظه بیان می کنیم و آن را به فرمول مشخصه الکترومکانیکی جایگزین می کنیم:

، (4.5a)

، (4.5b)

جایی که ω 0 = U/ kF- فرکانس چرخش دستگاه در حالت بیکار ایده آل؛ β = (kF) 2 / آر- سفتی ویژگی های مکانیکی دستگاه.

مشخصات مکانیکی موتور در پارامترهای ثابت U, آرو افبه صورت یک خط مستقیم ظاهر می شود 1 (شکل 4.2). در بیکار ( م= 0) موتور با سرعت w 0 می چرخد. با افزایش گشتاور بار، سرعت کاهش می یابد، گشتاور بار نامی م نبا سرعت نامی w 0 مطابقت دارد. تغییر مقدار ولتاژ منبع تغذیه باعث کاهش متناسب سرعت در تمام حالت های کار می شود. در این حالت، سفتی مشخصه مکانیکی b حفظ می شود، زیرا مقدار آن، مطابق (4.5b) با مقاومت مدار لنگر، ضریب طراحی و شار مغناطیسی دستگاه تعیین می شود. مطابق (4.5) با تغییر مقدار ولتاژ تغذیه Uاز صفر به مقدار اسمی (به عنوان مثال، با استفاده از یکسو کننده تریستور کنترل شده)، می توان سرعت شفت را در یک محدوده وسیع تغییر داد، که توسط شکل 1 تأیید شده است. 4.2 (ویژگی ها 2 ). در این مورد، محدوده کنترل سرعت صاف و اقتصادی - عمق تنظیم - با فرمول (4.6) پیدا می شود.

که در آن w max , w min حداکثر و حداقل سرعت ممکن برای این روش کنترل هستند.

در عمل، مقدار عمق تنظیم به 10 ... 100 هزار می رسد. چنین محدوده وسیعی از تنظیم، حذف یا به طور قابل توجهی ساده کردن انتقال مکانیکی را ممکن می کند.

راه دوم برای کنترل دور موتور، تغییر مقاومت مدارهای آرمیچر است - با اتصال یک مقاومت تنظیم کننده R P1 به صورت سری به مدار آرمیچر (شکل 4.1). در این حالت مطابق (4.5) با افزایش مقاومت، سفتی مشخصه ماشین کاهش می یابد (شکل 4.2، خط 3). همانطور که در شکل دیده میشود. 4.2، سرعت ماشین در حالت آرام آرام: M = 0 تغییر نمی کند و با افزایش گشتاور بار، سرعت به طور قابل توجهی کاهش می یابد (β کاهش می یابد). این روش کنترل به شما امکان می دهد سرعت را در محدوده قابل توجهی تغییر دهید، اما به دلیل تلفات قابل توجه توان در مقاومت کنترل، راندمان درایو به شدت کاهش می یابد:

. (4.7)

تنظیم سرعت چرخش یک ماشین DC توسط شار مغناطیسی ماشین Ф - به دلیل تغییر در جریان تحریک توسط یک مقاومت آر آر 2 (شکل 4.1 را ببینید) - یک روش اقتصادی است، زیرا تلفات در مقاومت آر آر 2 به دلیل جریان تحریک کم بزرگ نیستند. با این حال، این روش فقط اجازه می دهد تا سرعت چرخش را در مقایسه با سرعت اسمی افزایش دهد (عمق تنظیم از D = 2…3 تجاوز نمی کند). این روش تنظیم برای اکثر ماشین ها ارائه شده است.

پیش از این، عملکرد موتور تحریک مستقل در حالت موتور در نظر گرفته شده بود که مطابق با مشخصات مکانیکی ارائه شده در شکل 1 بود. 4.2 و در ربع اول محورهای مختصات قرار دارد. با این حال، این حالت های احتمالی عملکرد موتور الکتریکی و ویژگی های مکانیکی آن را تمام نمی کند. اغلب در درایوهای الکتریکی مدرن لازم است مکانیسم به سرعت و با دقت متوقف شود یا جهت حرکت آن تغییر کند. سرعت و دقت انجام این عملیات در بسیاری از موارد عملکرد حرکت را تعیین می کند. در هنگام ترمزگیری یا تغییر جهت حرکت (معکوس)، موتور الکتریکی در حالت ترمز بر روی یکی از مشخصات مکانیکی مربوط به روش ترمزگیری در حال انجام عمل می کند. یک نمایش گرافیکی از ویژگی های مکانیکی یک ماشین تحریک مستقل برای حالت های مختلف عملکرد در شکل 1 نشان داده شده است. 4.3.

برنج. 4.3. مشخصات مکانیکی یک موتور DC با تحریک مستقل در حالت های مختلف عملکرد: 1 - مشخصه مکانیکی در ولتاژ آرمیچر نامی. 2- مشخصه مکانیکی در ولتاژ آرمیچر برابر با صفر

در اینجا، علاوه بر بخش ویژگی های مربوط به حالت موتور (ربع I)، بخش هایی از ویژگی های ربع II و IV نشان داده شده است که سه روش ممکن برای ترمز الکتریکی احیا کننده را مشخص می کند:

1) ترمز با بازگشت انرژی به شبکه (بازسازی)؛

2) ترمز پویا؛

3) ترمز گرفتن با ضد گنجاندن.

اجازه دهید با جزئیات بیشتری ویژگی های ویژگی های مکانیکی روش های مشخص شده ترمز را در نظر بگیریم.

1. ترمز با انتقال انرژی به شبکه یا ترمز احیا کننده(حالت کار ژنراتور به موازات شبکه) زمانی انجام می شود که دور موتور بالاتر از دور آرام ایده آل و emf آن باشد. Eولتاژ اعمال شده بیشتر U.موتور در اینجا در حالت ژنراتور به موازات شبکه کار می کند که انرژی الکتریکی را به آن تامین می کند. در این حالت، جریان جهت خود را تغییر می دهد، بنابراین، علامت و ممان موتور را تغییر می دهد، یعنی تبدیل به ترمز می شود: م= – من F. اگر گشتاور ترمز را به صورت ام تی= –م،سپس معادله (4.5) برای ω > ω 0 شکل زیر را به خود می گیرد:

. (4.8)

همانطور که از بیان (4.8) مشاهده می شود، صلبیت (شیب) مشخصه مکانیکی در حالت ژنراتور مورد بررسی مانند حالت موتور خواهد بود. بنابراین، از نظر گرافیکی، مشخصات مکانیکی موتور در حالت ترمز با انتقال انرژی به شبکه، ادامه ویژگی های حالت موتور در ناحیه ربع II است (شکل 4.3). این روش ترمزگیری امکان پذیر است، به عنوان مثال، در درایوهای مکانیزم های حمل و نقل و بلند کردن بار هنگام پایین آوردن بار و با برخی روش های کنترل سرعت، زمانی که موتور با عبور از سرعت های پایین تر، مقادیر را رد می کند. ω >ω 0 . چنین ترمزگیری بسیار مقرون به صرفه است، زیرا با بازگشت انرژی الکتریکی به شبکه همراه است.

2. ترمز دینامیکزمانی اتفاق می افتد که آرمیچر موتور از شبکه جدا شده و به یک مقاومت بسته شود (شکل 4.4)، بنابراین گاهی اوقات به آن ترمز رئوستاتیک می گویند. سیم پیچ تحریک باید به شبکه متصل بماند.

برنج. 4.4. طرح روشن کردن یک موتور DC مستقل
تحریک در هنگام ترمز دینامیکی

با ترمز دینامیکی، مانند مورد قبلی، انرژی مکانیکی حاصل از شفت به انرژی الکتریکی تبدیل می شود. اما این انرژی به شبکه داده نمی شود، بلکه به صورت گرما در مقاومت های مدار آرمیچر آزاد می شود.

از آنجایی که در حین ترمز دینامیکی زنجیره های لنگر دستگاه از شبکه جدا می شود، بنابراین در بیان (4.5) ولتاژ باید برابر با صفر باشد. U، سپس معادله به شکل زیر در می آید:

. (4.9)

با ترمز دینامیکی، مشخصه مکانیکی موتور، همانطور که از (4.9) مشاهده می شود، یک خط مستقیم است که از مبدا می گذرد. خانواده ویژگی های ترمز دینامیکی در مقاومت های مختلف آرزنجیر لنگر قبلا نشان داده شده است (شکل 4.3 ربع II را ببینید). همانطور که از این شکل مشخص است، با افزایش مقاومت زنجیره لنگر، سفتی مشخصه ها کاهش می یابد.

ترمز دینامیکی به طور گسترده ای برای متوقف کردن درایو در هنگام جدا شدن از شبکه (به ویژه هنگامی که گشتاور واکنشی است) استفاده می شود، به عنوان مثال، هنگام کاهش بار در مکانیسم های بالابر. این کاملا مقرون به صرفه است، اگرچه از این نظر نسبت به ترمز با انتقال انرژی به شبکه پایین تر است.

3. ترمز معکوس(حالت عملکرد ژنراتور به صورت سری با شبکه) زمانی انجام می شود که سیم پیچ های موتور برای یک جهت چرخش روشن می شوند و آرمیچر موتور تحت تأثیر یک گشتاور خارجی یا نیروهای اینرسی در جهت مخالف می چرخد. این می تواند به عنوان مثال در درایو آسانسور اتفاق بیفتد، زمانی که موتور برای بلند کردن روشن است و لحظه ایجاد شده توسط بار باعث می شود که درایو در جهت پایین آوردن بار بچرخد. هنگام تعویض سیم پیچ آرمیچر (یا سیم پیچ تحریک) موتور برای توقف سریع یا معکوس کردن جهت چرخش، همین حالت به دست می آید.

یک نمایش گرافیکی از ویژگی مکانیکی برای ترمز جریان مخالف، زمانی که، برای مثال، به اصطلاح کاهش ترمز یک بار اتفاق می افتد، در شکل نشان داده شده است. 4.3، که از آن نتیجه می شود که مشخصه مکانیکی در هنگام ترمز توسط مخالف، ادامه ویژگی حالت موتور در ربع IV است.

تخصص HAC RF05.09.01
تعداد صفحات 400

فصل اول. وضعیت فعلی و چشم انداز توسعه

ماشین های الکتریکی حرکت ارتعاشی

1.1. اصول ساخت و پارامترهای فنی ماشین های الکتریکی حرکت نوسانی.

1.2. کاربردها و الزامات فنی برای موتورهای نوسانی.

1.3. ماشین های تغذیه دوگانه به عنوان کلی ترین و امیدوارکننده ترین مورد یک موتور حرکت نوسانی.

فصل اول. سؤالات نظریه عمومی حالت ارتعاشی

کار با ماشین دوقلو.

2.1. مدل ریاضی یک ماشین نوسانی دو تغذیه.

2.2. گشتاور الکترومغناطیسی نوسانی در فرکانس های نوسان کم.

2.3. معادله حرکت نوسانی فرکانس پایین.

2.4. ارزیابی معیارهای شاخص‌های کیفیت ماشین‌های تغذیه دوگانه.

2.5. محاسبه تغییرات در پارامترهای ماشین در طول حرکت نوسانی.

2.6. رابطه متقابل پارامترهای MDP با ابعاد هندسی در حالت نوسانی عملکرد.

فصل سوم. پایداری ماشین دو برابر است

منبع تغذیه در حرکت دوره ای

3.1. حالت های سنکرون و ناهمزمان عملکرد MDP در حین حرکت نوسانی.

3.2. مطالعه کیفی پایداری استاتیکی یک موتور الکتریکی نوسانی.

3.3. تأثیر پارامترهای ماشین، بار و توابع کنترل بر پایداری استاتیکی MDP.

3.4. پایداری دینامیکی MDP در طول حرکت تناوبی

فصل چهارم. تجزیه و تحلیل و سنتز ماشین ارتعاش

توان مضاعف.

4.1. تجزیه و تحلیل فرکانس عملیاتی، کنترل و ویژگی های مکانیکی CMDP.

4.2. تکنیک سنتز CMDP با توجه به شاخص های پویا.

4.3. تجزیه و تحلیل دقت مختصات CMDP.

4.4. سنتز یک ماشین نوسانی با منبع تغذیه دو برابر با توجه به ویژگی های انرژی.

فصل پنجم. سؤالات پیاده‌سازی مدار و عنصری یک درایو الکتریکی نوسانی بر اساس ماشین‌های الکتریکی با حرکت زاویه‌ای و خطی.

5.1. سیستم های اندازه گیری و آزمایش فن آوری با درایو الکتریکی حرکت نوسانی.

5.2. MDP در سیستم هایی برای تشکیل ارتعاشات نامتقارن.

5.3. درایو الکتریکی نوسانی با MDP در سیستم هایی برای جبران نوسانات طولی شفت اجسام مستقل.

5.4. چشم انداز استفاده از درایو الکتریکی حرکت تناوبی در فرآیندهای تکنولوژیکی.

فصل ششم. تجزیه و تحلیل نتایج آزمایش

تحقیق KMDP.

6.1. میز تست و تجهیزات ضبط برای مطالعه CMDP.

6.2. تکنیک تحقیق تجربی موتورهای الکتریکی حرکت نوسانی.

6.3. نتایج تحقیقات تجربی و تجزیه و تحلیل آنها.

لیست پیشنهادی پایان نامه ها

بررسی تاثیر هندسه یک ماشین تغذیه دوگانه بر ویژگی های دینامیکی یک درایو الکتریکی با حرکت نوسانی 2012، کاندیدای علوم فنی پیوک، لیوبوف آناتولیونا
دینامیک ماشین های تهویه با درایو الکتریکی ناهمزمان با عدم تقارن جریان های فاز 2012، نامزد علوم فنی رومانوفسکی، الکساندر ایگورویچ
توسعه و تحقیق درایوهای الکتریکی خودکار مطابق با سیستم FC-AD برای آسیاب های کشش و دستگاه های سیم پیچ سیم فولادی 2012، دکترای علوم فنی Omelchenko، Evgeny Yakovlevich
دستگاه نورد با محرک الکتریکی نوسانی-دوار با افزایش راندمان لایه برداری دانه 2012، کاندیدای علوم فنی اوسیپوف، یاروسلاو دیمیتریویچ
کنترل وضعیت دینامیکی درایوهای الکتریکی ناهمزمان ماشین‌های معدن 2009، دکترای علوم فنی زاویالوف، والری میخایلوویچ

مقدمه پایان نامه (بخشی از چکیده) با موضوع "ماشین قدرت دوگانه، به عنوان یک مورد کلی از یک موتور الکتریکی نوسانی"

ایجاد مجتمع‌های نوسانی کنترل‌شده و تأسیسات فن‌آوری مبتنی بر درایو الکتریکی خودکار در حال حاضر یکی از مهمترین وظایف علمی و فنی است. همین بس که ارتعاشات مکانیکی کنترل شده به طور گسترده در ماشین سازی و ابزارسازی، معدن و صنایع شیمیایی، در فناوری کنترل و اندازه گیری استفاده می شود. از نظر منحصر به فرد بودن پارامترهای نوسان، شاخه هایی از تولید مواد مانند ساخت و ساز، صنعت نساجی، زلزله شناسی و فناوری هسته ای، جایگاه ویژه ای دارند.

در حال حاضر تعداد نسبتاً زیادی درایوهای الکتریکی و موتورهای حرکتی نوسانی با سازماندهی عملکردی و ساختاری متفاوت وجود دارد. تلاش بسیاری از محققان داخلی و خارجی برای توسعه آنها معطوف شد، اما هنوز نمی توان این مشکل را به طور کامل حل کرد. بنابراین، با توجه به داده های منتشر شده، مشکل ایجاد یک درایو الکتریکی نوسانی کنترل شده اقتصادی (CEP) با توان متوسط با حداقل تعداد مراحل برای تبدیل پارامترهای حرکت هنوز کاملا حاد است. عملاً هیچ راه‌حل فنی و توصیه‌های مبتنی بر علمی وجود ندارد که در حرکت، در طول فرآیند فن‌آوری، به طور برنامه‌ریزی شکل قانون نوسان را تنظیم کند، تنظیم مستقل فرکانس یا تلاش را انجام دهد [184].

تحقیقات انجام شده در این راستا، مربوط به توسعه راه‌حل‌های فن‌آوری اساساً جدید، ناگزیر به پیچیدگی درایو ایجاد شده، سنتز قوانین کنترلی جدید و افزایش پیچیدگی حل مشکل اطمینان از استاتیک و بالا می‌رود. عملکرد پویا CEF

یکی از جهت‌های امیدوارکننده برای حل این مشکل، ساخت مجتمع‌های نوسانی مبتنی بر ماشین‌های الکتریکی با حرکت چرخشی و خطی است که در حالت نوسانی کار می‌کنند.

بنابراین، به ویژه، درایوهای الکتریکی نوسانی مبتنی بر ماشین های الکتریکی ناهمزمان، ارائه تقریباً کل محدوده مورد نیاز را ممکن می کند.

1 3 منطقه پارامترهای نوسان قابل تنظیم ایجاد شده توسط آنها: 10 "-b3-10 میلی متر و 10" 104 درجه در دامنه. 10 اینچ ^ 4-104 هرتز در فرکانس؛ 10 اینچ 10^ m/s2 و

5-10 "-t-10 راد در ثانیه در شتاب، که، همانطور که می دانید، فراتر از مشخصات عملیاتی و فنی ویبراتورهای الکترودینامیکی و الکتروهیدرولیک کنترل شده با هم است.

روند رو به رشد به سمت افزایش بیشتر در توان ویژه یک محرک الکتریکی نوسانی با حفظ قابلیت کنترل بالای آن، منجر به این واقعیت شده است که در سال های اخیر، الزامات مربوط به قابلیت های عملکردی و انرژی خود ماشین الکتریکی، به عنوان منبع نوسانی حرکت یا نیرو از اهمیت خاصی برخوردار شده است. پیشرفت قابل توجهی در این زمینه را می توان از طریق اجرای یک CEP بر اساس یک ماشین الکتریکی دوگانه تغذیه (DMF) که مستقیماً در حالت معکوس دوره ای کار می کند به دست آورد. استفاده از MDP به عنوان موتور محرک این امکان را فراهم می کند که به طور قابل توجهی عملکرد تاسیسات تکنولوژیکی را گسترش دهد، نه تنها انرژی، بلکه عملکرد دینامیکی مجتمع های نوسانی را نیز بهبود بخشد و ویژگی های درایو کیفی جدیدی را به دست آورد.

کارهای بسیار زیادی به سؤالات نظریه عمومی موتورهای الکتریکی حرکت چرخشی و خطی اختصاص داده شده است که مستقیماً در حالت نوسان کار می کنند. برخی از وظایف مشکل فوق قبلاً تا حدی حل شده است. با این حال، نتایج کار بر اساس مواد واقعی محدود است و عمدتا به ماشین‌های ناهمزمان کم توان با روتور توخالی مربوط می‌شود. عدم مطالعه عمیق و تعمیم مجموعه ای از مسائل با ماهیت نظری، علمی و عملی که پایه علمی و فنی لازم برای توسعه، ایجاد و استفاده از موتورهای محرک بسیار کارآمد را به عنوان بخشی از یک نوسانگر بدون دنده تشکیل می دهد. درایو الکتریکی به طور قابل توجهی مانع توسعه دومی می شود.

این پایان نامه به حل این مشکل اختصاص یافته است.

پایان نامه در گروه تجهیزات برق و مهندسی برق دانشگاه پلی تکنیک تومسک (TPU) تکمیل شده است و نتایج تحقیقات علمی نویسنده را در دوره 1975 تا 2001 خلاصه می کند. این کار مطابق با برنامه پیچیده علمی و فنی "Optimum" وزارت دفاع و نیروهای ویژه اتحاد جماهیر شوروی به دستور N339 در تاریخ 17.04.80 انجام شد. و در پلان مهمترین کارهای TPU گنجانده شده است.

هدف این کار حل مسائل اصلی تئوری عمومی ماشین‌های الکتریکی با منبع تغذیه دوگانه حرکت دورانی و خطی است که در حالت نوسانی کار می‌کنند و بر اساس آن توصیه‌های مهندسی و عملی برای محاسبه، طراحی و ارائه می‌شود. ایجاد موتورهای الکتریکی و درایوهای الکتریکی حرکت نوسانی.

اجرای هدف با حل وظایف زیر حاصل می شود:

1. توصیف ریاضی مدل تعمیم یافته موتور الکتریکی حرکت نوسانی و توسعه روش های تحقیق منطقی بر اساس آن.

2. توسعه یک روش کلی و به دست آوردن نسبت برای محاسبه ویژگی های عملکرد یک موتور الکتریکی نوسانی.

3. توسعه تئوری تحقیق، تحلیل و سنتز موتورهای الکتریکی حرکت نوسانی از نظر شاخص های انرژی، دینامیکی و دقت.

4. تجزیه و تحلیل پایداری استاتیکی و دینامیکی یک ماشین تغذیه دوگانه در طول حرکت تناوبی.

6. ایجاد الگوریتم های کنترل و توسعه آنها بر اساس اصول جدید برای ساخت مجتمع های نوسانی تخصصی بر اساس ماشین های الکتریکی AC.

7. مطالعه تجربی در شرایط آزمایشگاهی و صنعتی نمونه های محرکه های الکتریکی نوسانی برای اهداف مختلف.

روش‌های تحقیق شامل روش‌های حساب انتگرالی، دیفرانسیل، عملیاتی و مختلط، نظریه کنترل خودکار، مدل‌سازی ریاضی و تحقیق تجربی است.

تازگی علمی کار پایان نامه در این واقعیت نهفته است که برای اولین بار یک مشکل علمی عمده تحقیق و طراحی درایوهای الکتریکی نوسانی بدون چرخ دنده حرکت زاویه ای و خطی بر اساس ماشین های الکتریکی AC که در حالت نوسانی کار می کنند، فرموله و حل شد که شامل توسعه تئوری کلی تجزیه و تحلیل و سنتز ماشین های الکتریکی حرکت نوسانی با توجه به شاخص های انرژی، دینامیکی و دقت، مطالعه ویژگی های استاتیکی و دینامیکی درایوهای الکتریکی نوسانی با یک ماشین تغذیه دوگانه، توسعه الگوریتم های کنترلی جدید که می تواند به طور قابل توجهی قابلیت های عملیاتی و عملکردی مجتمع های نوسانی کنترل شده را به طور کلی گسترش دهید.

به خصوص:

1. بر اساس تجزیه و تحلیل فرآیندهای تبادل انرژی، مطالعه عمیق فرآیندهای حالت نوسان اجباری، یک مدل ریاضی از موتور الکتریکی حرکت نوسانی ساخته شد و روشی برای مطالعه تحلیلی منطقی آن توسعه یافت.

2. روابط عمومی برای محاسبه و تجزیه و تحلیل ویژگی های عملکرد یک موتور الکتریکی نوسانی تعمیم یافته با مدولاسیون فاز ولتاژهای تغذیه به دست می آید.

103. سیستمی از شاخص ها برای ارزیابی کمی و کیفی راندمان دستگاه تغذیه دوگانه در حالت نوسانی ساخته شده است.

4. مطالعات ویژگی های استاتیکی و دینامیکی موتورهای الکتریکی با حرکت نوسانی انجام شده است، وابستگی شاخص های کیفیت CEC به پارامترهای موتور، منبع تغذیه و بار به دست آمده است.

5. مسائل پایداری استاتیکی و دینامیکی MDP مورد مطالعه قرار گرفته و روش هایی برای ارزیابی کیفی آنها در حین حرکت دوره ای توسعه داده شده است.

6. الگوریتم‌هایی برای سنتز قانون کنترل MIS ایجاد شده‌اند که انرژی و دقت بالا شاخص‌های کمپلکس‌های نوسانی را ارائه می‌دهند.

ارزش عملی نتایج با موارد زیر تعیین می شود:

1. راه‌حل‌های مدار جدیدی توسعه یافته‌اند که توسط پتنت‌ها و گواهی‌های حق چاپ محافظت می‌شوند و افزایش قابل توجهی در کارایی استفاده از ماشین‌های الکتریکی AC به‌عنوان بخشی از درایوهای الکتریکی نوسانی بدون دنده کنترل‌شده با حرکت زاویه‌ای و خطی ایجاد می‌کنند.

2. مجموعه ای از الگوریتم ها، ابزارهای ریاضی و نرم افزاری به دست آمده است که می تواند زمان را به میزان قابل توجهی کاهش داده و کیفیت محاسبات ویژگی های عملکرد موتورهای الکتریکی نوسانی را بهبود بخشد.

3. راه حل های مدار جدیدی توسعه یافته اند که به صورت برنامه ای و "در حال حرکت" امکان کنترل فرکانس، دامنه و شکل نوسانات خروجی محرک ها را فراهم می کند.

5. پایه های طراحی CEC گیرلس با ماشین های الکتریکی AC با مدولاسیون فاز خطی ولتاژهای تغذیه ایجاد شده است.

تایید کار. نتایج اصلی کار پایان نامه در سمینار علمی و فنی "تجهیزات آزمایش ارتعاش و تجزیه و تحلیل ویژگی های فرکانس تاسیسات صنعتی" (لنینگراد، LDNTP، 1982)، در IV و VI All-Union علمی و علمی گزارش و تایید شد. کنفرانس های فنی "حالت های دینامیکی عملکرد ماشین های الکتریکی و درایوهای الکتریکی" (Dneprodzerzhinsk، 1985، بیشکک، 1991 1)، در کنفرانس های علمی و فنی منطقه ای "اتوماسیون درایوهای الکتریکی و بهینه سازی حالت های مصرف برق" و "دستگاه ها و سیستم های اتوماسیون" برای اشیاء مستقل" (کراسنویارسک، 1985، 1987، 1988، 1990، 1998)، در سمینار علمی و فنی اتحادیه "تجربه در طراحی و تولید ماشین های الکتریکی سیستم های الکتریکی خودمختار" (ایروان، 1985)، در VII کنفرانس علمی و فنی "درایوهای الکتریکی AC با مبدل های نیمه هادی"، "مسائل مدرن انرژی، الکترومکانیک و الکتروتکنولوژی" (یکاترینبورگ، 1986، 1995)، در کنفرانس علمی و فنی اتحادیه "تکنولوژی نیمه هادی نیرو و کاربرد آن در ملی". اقتصاد» (آقای Zaporozhye، 1985)، در اولین کنفرانس علمی و عملی خاور دور "بهبود تجهیزات الکتریکی و وسایل اتوماسیون فرآیندهای تکنولوژیکی شرکت های صنعتی" (Komsomolsk-on-Amur، 1986)، در سمینار علمی و فنی "درایوهای الکتریکی نظارتی". تاسیسات صنعتی، ربات ها و دستکاری کننده ها" (Miass، 1989)، در نشست ششم "سیستم های ارتعاشی الکتریکی" (نووسیبیرسک، 1987)، در کنفرانس علمی و فنی اتحادیه "روش های کنترل کارایی سیستم عملکرد الکتریکی و مجتمع های ناوبری خلبانی (کیف، 1991)، در کنفرانس علمی و عملی "مشکلات صرفه جویی در انرژی در سیستم های برق مستقل" (سواستوپل، 1991)، در کنفرانس علمی و فنی اتحادیه "موتورهای AC قابل تنظیم" (ولادیمیر، سوزدال، 1987)، در کنفرانس علمی و فنی همه اتحادیه "اتوماسیون و فناوری های پیشرفته" (Novouralsk، 1999)، در تعدادی از کنفرانس های منطقه ای، و همچنین در سمینارهای علمی بخش های "تجهیزات برق و مهندسی برق" و "ماشین ها و دستگاه های الکتریکی" دانشگاه پلی تکنیک تومسک در سال های 1981-2000.

انتشارات. بر اساس نتایج اصلی تحقیق، 10 گواهی حق چاپ اتحاد جماهیر شوروی و 2 اختراع روسی به دست آمد، دو تک نگاری منتشر شد و همچنین بیش از 60 مقاله در نشریات علمی و فنی منتشر شد.

پیاده سازی در صنعت. از نتایج کار پایان نامه در اجرای تعدادی از موضوعات پژوهشی استفاده شد. توصیه های علمی و پیشنهادات فنی نویسنده مبنایی برای ایجاد نمونه هایی از پایه های ارتعاش کالیبراسیون مادون فرکانس پایین برای کالیبره کردن وسایل اندازه گیری پارامترهای زاویه ای حرکت مورد استفاده در آزمایشگاه پارامترهای زاویه ای NPO VNIIMetrologii im. DI. مندلیف، لنینگراد؛ پایه های تست ارتعاش سری "VLAD" ساخته شده بر اساس موتورهای الکتریکی با حرکت خطی برای تست ارتعاش سریع تجهیزات الکترونیکی در کارخانه دستگاه های الکترونیکی ریازان. درایوهای الکتریکی نوسانی کنترل شده سری "OPTIMUM": "OPTIMUM-01" که به سفارش موسسه تحقیقاتی، طراحی و کابل فناوری تامسک (TomNIKI) NPO "Sibkabel" برای آزمایش محصولات کابلی توسعه یافته است. "OPTIMUM-02"، که به عنوان بخشی از مجموعه آزمایش هیدرودینامیکی انجمن تولید آویازاوود، ورونژ استفاده می شود. "OPTIMUM-OZ" و "OPTIMUM-03-1"، ساخته شده به سفارش NISKB "Spektr" از مسیر دریای شمالی Severodvinsk، منطقه Arkhangelsk برای جبران فعال نیروهای ضربانی خطوط شفت اجسام مستقل و آزمایش و کنترل ارتعاشی VAC سازه های ضربه گیر. "OPTIMUM-04" و "OPTIMUM-05" که برای تشکیل ارتعاشات نامتقارن زاویه ای و خطی در هنگام کار به عنوان بخشی از دستگاه های ارتعاشی برای تجهیزات عناصر سوخت نیروگاه های هسته ای طراحی شده است که بر اساس دستورالعمل شرکت SverdNIIKhimmash در Sverdlovsk توسعه یافته است. "OPTIMUM-Ob" ساخته شده بر اساس سفارش کارخانه ماشین سازی زلاتوست JSC "Bulat" برای تشکیل قوانین ارتعاش نامتقارن در تاسیسات جوش اصطکاکی.

روش‌های محاسبه سیستم‌های الکترومکانیکی با مدولاسیون فاز که توسط نویسنده ایجاد شده است، در فرآیند آموزشی زمانی استفاده می‌شود که دانش‌آموزان تخصص 11.18.00 (تجهیزات الکتریکی) دوره "محاسبه و طراحی درایو سروو هوانوردی" را مطالعه کنند.

ساختار پایان نامه. کار پایان نامه شامل 239 صفحه متن تایپ شده، 91 طراحی، 41 عکس، 17 جدول و مشتمل بر یک مقدمه، شش فصل، یک نتیجه گیری، فهرست منابع شامل 309 عنوان و کاربرد در 62 صفحه است.

پایان نامه های مشابه در تخصص "الکترومکانیک و دستگاه های الکتریکی"، 05.09.01 کد VAK

اثبات حالت های عملکرد یک سنگ شکن فکی ارتعاشی با درایو الکتریکی خودرزونانس تحریک کننده های ارتعاشی آونگی حرکت چرخشی رفت و برگشتی. 2010، کاندیدای علوم فنی گاوریلوف، یوری الکساندرویچ
ارتقای کارایی ماشین آلات فناورانه در مجتمع کشت و صنعت با استفاده از درایو الکتریکی ناهمزمان خطی با ذخیره انرژی مکانیکی 2006، دکترای علوم فنی آیپوف، رستم ساگیتوویچ
توسعه و تحقیق درایو الکتریکی پایه برای آزمایش انتقال هلیکوپتر 2012، کاندیدای علوم فنی خولین، آندری ولادیمیرویچ
ساخت و تحقیق درایوهای الکتریکی ماشینهای مکانیزاسیون کوچک مقیاس با مبدل فرکانس نیمه هادی 2007، دکترای علوم فنی پریسموتروف، نیکولای ایوانوویچ
موتورهای بدون جاروبک با تغییر مصنوعی: تئوری، توسعه، تحقیق و استفاده در محرک الکتریکی 2005، دکترای علوم فنی ویسوتسکی، ویتالی اوگنیویچ

نتیجه گیری پایان نامه با موضوع "الکترومکانیک و دستگاه های الکتریکی"، آریستوف، آناتولی ولادیمیرویچ

1. پایه آزمایشی توسعه یافته دارای ویژگی نسبتاً جهانی است و می تواند برای مطالعه تمام ویژگی های اصلی موتورهای الکتریکی حرکت نوسانی زاویه ای و خطی استفاده شود.

2. به طور تجربی ثابت شده است که سهم اصلی در اعوجاج قانون نوسان توسط اجزای هارمونیک ولتاژهای فاز با شماره سریال یکسان است.

3. تأیید شده است که در حضور اصطکاک خشک، حالت عملکرد بیش از حد تشدید CEC کمترین ضریب ناپایداری موتور را فراهم می کند.

4. انتخاب روشی برای کنترل پارامترهای خروجی موتور به شما امکان می دهد ویژگی های سینماتیکی و توان مورد نیاز را در یک محدوده فرکانس و دامنه گسترده تشکیل دهید که این امکان را برای اجرای اصلاحات مختلف مجتمع های نوسانی کنترل شده بر اساس ماشین های AC کنترل شده فراهم می کند. .

5. آزمایش های انجام شده صحت نتایج نظری به دست آمده، مناسب بودن آنها برای محاسبات مهندسی، طراحی و ایجاد مدارهای عملی درایوهای الکتریکی نوسانی را تایید می کند.

302 - نتیجه گیری

بررسی ویژگی‌های عملکرد ماشین‌های الکتریکی با حرکت تناوبی به عنوان بخشی از محرک‌های الکتریکی نوسانی برای اهداف مختلف، تعیین راه‌هایی برای افزایش بیشتر بازده کاربرد آنها در حال حاضر یکی از مهم‌ترین مسائل مدرن است که راه‌حل آن گامی جدید در جهت بهبود فرآیند تولید است.

دومی بدون توسعه عمیق بیشتر تئوری تحقیق و سنتز ماشین های الکتریکی حرکت نوسانی غیرممکن است، به ویژه، یک ماشین الکتریکی دوگانه، که از نظر تئوری کلی ترین مورد یک ماشین الکتریکی AC است.

تئوری کلی موتورهای الکتریکی حرکت زاویه ای و خطی که در این پایان نامه ایجاد شده است، که مستقیماً در حالت معکوس دوره ای عمل می کند، امکان دستیابی به برخی از اصول مهندسی و توصیه های عملی اساسی را برای محاسبه، طراحی و ایجاد موتورهای الکتریکی با حرکت نوسانی فراهم می کند. نتایج اصلی تحقیق کاملاً تعمیم یافته است و می تواند به هر نوع موتور الکتریکی اعم از AC و DC تعمیم داده شود که در مرحله طراحی امکان ارزیابی احتمالات و اولویت های استفاده از آنها را به عنوان بخشی از مجتمع های نوسانی فراهم می کند.

با فرض اینکه نتایج تحقیق به اندازه کافی و به طور کامل در نتیجه گیری های همراه هر فصل تدوین شده باشد، تنها مهمترین آنها که دارای اهمیت اساسی هستند در نتیجه گیری ذکر شده است.

1. بر اساس تجزیه و تحلیل وضعیت فعلی و چشم انداز استفاده از ماشین های الکتریکی AC به عنوان بخشی از محرک های الکتریکی نوسانی، وظایف فوری برای بهبود بیشتر آنها به منظور برآورده کردن نیازهای روزافزون بخش های مختلف اقتصاد ملی تعیین می شود. روش‌هایی برای افزایش کارایی و گسترش عملکرد مجتمع‌های نوسانی بدون دنده ماشین الکتریکی، به‌ویژه از طریق استفاده از یک ماشین تغذیه دوگانه به عنوان یک عنصر محرک، پیشنهاد شده‌اند.

2. برای اولین بار، بر اساس یک توصیف ریاضی از یک مدل تعمیم یافته یک ماشین الکتریکی دوگانه، یک نظریه کلی از ماشین های الکتریکی AC که در حالت معکوس دوره ای با روش فاز تحریک حالت نوسانی کار می کنند. عملیات توسعه یافته است. در نتیجه، یک روش کلی ایجاد شد و روابط مهندسی منطقی (4.2، 4.3، 2.46، P 2.5) برای محاسبه ویژگی های عملکرد یک موتور الکتریکی نوسانی در شرایط ثابت و گذرا به دست آمد.

3. سیستمی از شاخص های کیفیت و ارزیابی کمی از کارایی استفاده از ماشین های الکتریکی در حالت نوسانی ساخته شده است که با در نظر گرفتن عبارات 4.7، 4.10، 4.11، 4.21، 4.25، 4.27 + 4.30، تجزیه و تحلیل و سنتز می کند. مجتمع ها با توجه به ویژگی های دینامیکی، انرژی و دقت.

4. برای اولین بار مفاهیم حالت های همزمان، شبه سنکرون و ناهمزمان عملکرد یک ماشین الکتریکی با حرکت تناوبی فرموله می شود. سوالات پایداری استاتیکی و دینامیکی MDP در حین حرکت نوسانی در نظر گرفته شده و بررسی می شود. بر اساس نتایج به دست آمده، توصیه های عملی برای استفاده کارآمدتر از ماشین های الکتریکی AC به عنوان بخشی از CEP ارائه شده است.

5. حالت های ثابت و گذرای حرکت نوسانی MDP را به صورت تئوری و تجربی بررسی کرد. نتایج مطالعه نظری در قالب وابستگی های معیار بیان شده به صورت تحلیلی و گرافیکی فرموله شده است که امکان تجزیه و تحلیل کمی کیفی را نیز فراهم می کند. نشان داده شده است که محاسبه و طراحی CEP باید با توجه به ویژگی‌های عملکرد، با در نظر گرفتن ارائه الگوریتم‌های کنترل مشخص شده (جدول 4.5-^4.6)، با هدایت مفاد زیر انجام شود:

بیشترین تأثیر بر ویژگی های استاتیکی و دینامیکی MDP توسط مقدار مقاومت فعال سیم پیچ های عنصر ثانویه اعمال می شود که علامت و مقدار ضریب میرایی الکترومغناطیسی موتور را تعیین می کند. تغییر آنها به شما امکان می دهد یک درایو الکتریکی نوسانی را با ساختار متغیر "منبع جابجایی" - "منبع نیرو" سنتز کنید. افزایش مقاومت فعال سیم‌پیچ‌های عنصر ثانویه، مقادیر جریان‌های شوک را کاهش می‌دهد، پایداری استاتیکی و دینامیکی MDP را افزایش می‌دهد، با این حال، عملکرد انرژی موتور نوسانی بدتر می‌شود.

اطمینان از حداکثر توان خروجی CEC در منطقه نزدیک به حالت رزونانس عملکرد موتور و بازده عمومی - در رزونانس مشاهده می شود. انتخاب یک حالت معین، با در نظر گرفتن پارامترهای بار و توابع کنترل، بر اساس تجزیه و تحلیل مولفه الکترومغناطیسی موقعیتی گشتاور نوسانی موتور الکتریکی انجام می شود که مقدار آن به طور قابل توجهی به اندوکتانس نشتی بستگی دارد. سیم پیچ های عنصر ثانویه یا ضریب القایی متقابل؛

ضریب گشتاور الکترومغناطیسی موقعیتی، کیفیت ویژگی های دامنه-فاز-فرکانس موتور الکتریکی حرکت نوسانی را تعیین می کند و بسته به روش تنظیم، اجازه می دهد تا علامت آن را تغییر دهد، بر پارامترهای سیستم تأثیر بگذارد، و ساختگی مثبت و منفی را معرفی کند. سفتی، سختی؛

با ارائه عملکرد انرژی بالا، حالت رزونانس عملکرد MDP با حداکثر زمان گذرا مشخص می شود و با ناپایداری بار، قوی ترین اثر را بر ویژگی های فاز CEC دارد و خطای مختصات سیستم را در عمل افزایش می دهد.

برای اطمینان از بیشترین دقت مختصات موتور الکتریکی نوسانی، لازم است عملکرد CEC را در حالت رزونانس فرا رزونانس طراحی کرد، که سخت‌ترین الزامات را بر روی پایداری فرکانس منابع قدرت اعمال می‌کند و دومی باید بازیابی انرژی را فراهم کند. در حالت ژنراتور ماشین الکتریکی.

6. روش های توسعه یافته برای بهبود و گسترش عملکرد درایوهای الکتریکی نوسانی الکتروماشین، با در نظر گرفتن هدف مورد نظر آنها، هم بر اساس اصلاحات در ساختارهای اساسی ماشین های الکتریکی برای مصارف صنعتی عمومی و هم با ایجاد انواع جدید قابل اجرا است. ماشین های الکتریکی به طور خاص برای تاسیسات تکنولوژیکی توسعه یافته خاص. در نتیجه، راندمان استفاده از موتورهای الکتریکی نوسانی نه تنها در مناطق سنتی مورد استفاده آنها، بلکه در مناطقی که قبلاً از نظر عملکرد در مقایسه با سایر انواع موتورهای حرکت تناوبی غیر قابل رقابت بودند، به طور قابل توجهی افزایش می یابد. .

7. تجربه در توسعه، ایجاد و اجرای مدارهای عملی با موتورهای الکتریکی با حرکت نوسانی، ما را متقاعد می کند که استفاده از یک ماشین تغذیه دوگانه به عنوان عنصر قدرت درایو، امکان بهبود عملکرد انرژی را فراهم می کند. CEP با 1.2 ^ 1.6 برابر. عملکرد دینامیکی یک ماشین الکتریکی در حالت MIS بسیار بالاتر از حالت IM است، به جز زمان فرآیند گذرا، و در صورت وجود بار موقعیتی، از نظر نشانگر دوم قابل مقایسه هستند. حالت IM را می توان برای به دست آوردن دامنه های نوسان بزرگ هنگام کار در محدوده فرکانس مادون پایین، و همچنین در سیستم هایی که لازم است از دقت مختصات حداقل 1٪ در درایوهای الکتریکی نوسانی حلقه باز اطمینان حاصل شود، توصیه می شود.

8. تجربه انباشته و تعمیم یافته در پیاده سازی و بهره برداری عملی درایوهای الکتریکی نوسانی بدون دنده بر اساس ماشین های الکتریکی با انواع و اهداف مختلف که جنبه های مهندسی و فنی تشکیل مؤثر نوسانات مکانیکی را به طور مستقیم بر روی شفت محرک پوشش می دهد.

9. پیشرفت های علمی نویسنده و راه حل های فنی محافظت شده توسط پتنت ها و گواهی های حق چاپ برای ایجاد تعدادی نمونه اولیه از درایوهای الکتریکی نوسانی برای اهداف عملکردی مختلف استفاده شد که توسط اسناد مربوطه ارائه شده در ضمیمه تأیید شده است.

فهرست منابع تحقیق پایان نامه دکترای علوم فنی آریستوف، آناتولی ولادیمیرویچ، 2001

1. آبراموویچ سی.بی. سری های عددی و عملکردی نووچرکاسک. 1963. -70 ص.

2. Avdzeiko V.I. منابع برق تجهیزات Downhole: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. تومسک. TPI. 1984.

3. Aleksenko A.G.، Kolombet E.A.، Starodub G.I. استفاده از ریز مدارهای آنالوگ دقیق م.: رادیو و ارتباطات. 1985-255.

4. Andreev V.E. و همکاران، بررسی نوسانات مبدل های پیزوالکتریک دو شکل، Tr. لنینگراد-گو کارابالسترویت. در تا. 1972. مسأله 83. صص 74-76.

5. Antipenko N.I. بررسی عملکرد IM در حالت خود نوسانی // Avtomatika. 1963. N4. صص 51-62.

6. Aristov A.B. درایو الکتریکی با حرکت نوسانی با دستگاه قدرت دوگانه. Tomsk: TPU Publishing and Print Company, 2000.-176 p.

7. Aristov A.B. تجزیه و تحلیل پایداری دینامیکی MDP با حرکت دوره ای // دستگاه ها و سیستم های الکترومکانیکی: دانشگاه بین دانشگاهی. آثار علمی Voronezh: موسسه Voronezh وزارت امور داخلی روسیه، 1999. S. 100-105.

8. A. V. Aristov، V. P. Petrovich، و L. K. Burulko، Russ. دقت هماهنگی یک درایو الکتریکی نوسانی با دستگاه تغذیه دوگانه // بولتن مدرسه حرفه ای کراسنویارسک که به 65مین سالگرد B.P. سوستینا، کراسنویارسک، KSPU، 1998. S. 81-84.

9. Aristov A.V.، Burulko L.K.، Aristov A.A. درایو الکتریکی حرکت نوسانی در سیستم های ارتعاشی // اتوماسیون و فن آوری های مترقی / ویرایش. A.A. Efimova.-Novouralsk: NPI MEPhI، 1999، قسمت 2. S.232-235.

10. Aristov A.B. شروع بدون تنش موتور الکتریکی ناهمزمان // Izv. دانشگاه ها. الکترومکانیک. 1993. N5. ص 52-57.

11. Aristov A.B. پایداری دینامیکی یک دستگاه تغذیه دوگانه با حرکت دوره ای // کتابچه راهنمای. بخش در VINITI 17.06.94. N1507-B 94.-11 p.

12. Aristov A.B. درایو نوسانی ناهمزمان کنترل شده // تحقیق در مورد ماشین های الکتریکی ویژه و سیستم های ماشین شیر. بین دانشگاهی. سات، تومسک. 1981. S. 116-120.

13. Aristov A.B. تعیین قانون حرکت یک درایو نوسانی ناهمزمان با توان چند هارمونیک با در نظر گرفتن اصطکاک خشک // در کتاب: الکترومکانیک و فناوری مبدل. تومسک. TPI. 1984. S. 128134.

14. Aristov A.B. گذراهای الکترومغناطیسی در یک ماشین الکتریکی با منبع تغذیه دوگانه در حین حرکت نوسانی // وظایف دینامیک ماشین های الکتریکی. اومسک 1991. S. 51-54.

15. Aristov A.B. توسعه و تحقیق درایو الکتریکی ناهمزمان دقیق نوسانات سینوسی زاویه ای: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. تومسک. TPI. 1982.

16. Aristov A.B. پایداری استاتیکی یک دستگاه تغذیه دوگانه در حالت حرکت دوره ای // الکتریسیته. 1994. N6. صص 55-60.

17. Aristov A.B. سنتز یک ماشین نوسانی با منبع تغذیه دو برابر با توجه به ویژگی های انرژی // کتابچه راهنمای. بخش در VINITI 14.02.95. N414 -B95.-19 ص.

18. Aristov A.B. مسائل اجرای مدار و المان یک محرک الکتریکی نوسانی بر اساس ماشین های الکتریکی با حرکت زاویه ای و خطی. بخش در VINITI 28.03.95. N 830 B95. - 85 ثانیه

19. Aristov A.B. درایو الکتریکی نوسانی فرکانس پایین با قانون حرکت قابل تنظیم//Izv. دانشگاه ها. الکترومکانیک. 1996. N 1-2. S. 7277.

20. Aristov A.B. سوالات تحقیق، توسعه و اجرای عملی درایوهای الکتریکی حرکت نوسانی با یک ماشین قدرت دوگانه // مسائل مدرن انرژی، الکترومکانیک و الکتروتکنولوژی، قسمت 2، یکاترینبورگ، 1995. ص 234-236.

21. Aristov A.B. درایو الکتریکی حرکت نوسانی با قانون حرکت قابل تنظیم // تصمیم مثبت برای ثبت اختراع در برنامه N93030885.

22. Aristov A.B. مسائل تحقیق، توسعه و اجرای عملی درایوهای الکتریکی حرکت نوسانی با یک ماشین قدرت دوگانه // بولتن دادگاه ایالت اورال. فن آوری دانشگاه 1995. S. 234-236.

23. Aristov A.V., Aristova L.I. تأثیر اصطکاک خشک بر قانون حرکت یک عنصر متحرک درایو الکتریکی نوسانی // بهینه سازی حالت های عملکرد سیستم های محرک الکتریکی. کراسنویارسک KPI. 1363، صص 140-143.

24. Aristov A.V., Aristova L.I. مشخصات عملیاتی یک درایو الکتریکی نوسانی با یک دستگاه تغذیه دوگانه // کتابچه راهنمای. بخش در VINITI 17.06.94. N 1508 B 94 - 11 p.

25. Aristov A.V.، Aristova L.I.، Zinoviev G.G. و همکاران بررسی عملکرد انرژی ارتعاش کالیبراسیون مخفف REA.// مسائل مربوط به تکنولوژی طراحی و تولید REA. تومسک. انتشارات جلد. دانشگاه 1986. S. 92-95.

26. Aristov A.V., Aristov V.V. بررسی معادله حرکت نوسانی فرکانس پایین یک ماشین دوتوانه // Elektrotekhnika. 1994. N 1.S. 47-51.

27. Aristov A.V., Aristov V.V. تنظیم ویژگی های درایو الکتریکی حرکت نوسانی با یک ماشین قدرت دوگانه // Elektrotekhnika. 1994. N11. ص 28-31.

28. Aristov A.V., Zinoviev G.G. دقت مختصات یک درایو ارتعاشی بر اساس یک موتور ناهمزمان // در کتاب: فناوری طراحی و تولید REA. تومسک. انتشارات جلد. دانشگاه 1982. S. 99-103.

29. Aristov A.V., Zorin P.V. مدولاتور دیجیتال چند منظوره // دستگاه ها و تکنیک تجربی. 1993. N1. صص 137-140.

30. Aristov A.V., Lukovnikov V.I. در حالت سنکرون یک ماشین تغذیه دوگانه در حرکت نوسانی.// الکتریسیته. 1992. N8. صص 31-33.

31. Aristov A.V., Lukovnikov V.I., Shutov E.A. محاسبه اندوکتانس های دینامیکی یک ماشین نوسانی با منبع تغذیه مضاعف // وظایف دینامیک ماشین های الکتریکی. اومسک 1991. S. 92-95.

32. Aristov A.V., Timofeev A.A. قانون حرکت یک درایو الکتریکی حرکت نوسانی با یک دستگاه تغذیه دوگانه. // Izv. دانشگاه ها. الکترومکانیک. 1992. N5. صص 78-72.

33. Aristov A.V., Tkalich S.A. دستگاه نوسانی دو قدرتی // تجربه در طراحی و تولید ماشین های الکتریکی سیستم های الکتریکی مستقل. تز گزارش همه اتحادیه NTS. ایروان. 1985، ص 37.

34. Aristov A.V., Tkalich S.A. درایو الکتریکی نوسانی مبتنی بر ماشین دو توان با مبدل های نیمه هادی.// درایوهای الکتریکی AC با مبدل های نیمه هادی.// مجموعه مقالات. گزارش UP NTK. Sverdlovsk. 1986. ص 52.

35. Aristov A.V., Tkalich S.A., Shutov E.A. درایو الکتریکی نوسانی هماهنگ با فرکانس شبکه // درایوهای الکتریکی جریان متناوب با مبدل های نیمه هادی. تز گزارش UP NTK. Sverdlovsk. 1986. S. 53-54.

36. Aristov A.V., Tkalich S.A., Shutov E.A. مدل دیجیتال یک درایو الکتریکی نوسانی // Sat: بهینه سازی حالت های عملکرد سیستم های محرک الکتریکی. کراسنویارسک KPI. 1986. S. 103-105.

37. Aristov A.V., Petrovich V.P. ساخت سیستم های کنترل برای تجهیزات تست ارتعاش // در کتاب: تجهیزات تست ارتعاش و تجزیه و تحلیل ویژگی های فرکانس تاسیسات صنعتی. L.: LDNTP. 1982. S. 61-63.

38. Artobolevsky I.I. روی ماشین های ارتعاشی آکادمی علوم اتحاد جماهیر شوروی. M.: 1956.-47s.

39.A.c. N 1450065 اتحاد جماهیر شوروی. دستگاه برای تحریک نوسانات شفت یک موتور ناهمزمان دو فاز. / Aristov A.V. و دیگران // B.I. 1989. شماره 1.

40. ق. N 245879 اتحاد جماهیر شوروی. موتور رفت و برگشتی DC بدون تماس. / Ovchinnikov I.E.// B.I. 1969. N20.

41. ق. N 1251241 اتحاد جماهیر شوروی. دستگاه ناهمزمان همگام / Bezverkhniy S.A., Lukovnikov S.I. //B.I. 1986. شماره 30.

42. ق. N 1336165 اتحاد جماهیر شوروی. ماشین الکتریکی جریان متناوب / Bezverkhniy S.A., Lukovnikov S.I. //B.I. 1987. N33.

43. ق. N 1337968 اتحاد جماهیر شوروی. روشی برای کاهش تلفات در موتور الکتریکی ناهمزمان / Zagorsky A.E., Par I.T., Zakharova Z.A. و دیگران // B.I. 1987. N34.

44. ق. N 353248 اتحاد جماهیر شوروی. روش تنظیم حرکات نوسانی شفت IM. / Lukovnikov V.I.، Goskov P.I. // بی.ای. 1972. شماره 29.

45. ق. N 653712 اتحاد جماهیر شوروی. درایو الکتریکی ارتعاشی / Lukovnikov V.I. و دیگران//B.I. 1979. شماره 11.

46. ق. N 87770 اتحاد جماهیر شوروی. درایو الکتریکی ارتعاشی / Lukovnikov V.I. و همکاران //B.I. 1981. N40.

47. ق. N 1179513 اتحاد جماهیر شوروی. موتور ویبره. / Aristov A.V.، Grachev S.A.، Lukovnikov V.I. و غیره P B.I. 1985. شماره 34.

48. ق. N 714609 اتحاد جماهیر شوروی. دستگاهی برای کنترل موتور ناهمزمان دو فاز. / Grachev S.A., Lukovnikov V.I. و دیگران // B.I. 1980. شماره 5.

49. ق. N 756586 اتحاد جماهیر شوروی. دستگاهی برای تحریک نوسانات شفت یک موتور الکتریکی ناهمزمان دو فاز. / Grachev S.A. و دیگران // B.I. 1980. شماره 30.

50.A.c. N 1453577 اتحاد جماهیر شوروی. دستگاهی برای کنترل موتور ناهمزمان دو فاز در حالت حرکت نوسانی. / Aristov A.V. و دیگران // B.I. 1989. شماره 3.

51.ق. N 1307530 اتحاد جماهیر شوروی. محرک الکتریکی حرکت نوسانی. /Aristov A.V. و دیگران // B.I. 1987، شماره 16.

52. ق. N 1775835 اتحاد جماهیر شوروی. محرک الکتریکی حرکت نوسانی. /Aristov A.V. و دیگران//B.I. 1992. N42.

53. ق. N 1503650 اتحاد جماهیر شوروی. درایو الکتریکی نوسانی. / Aristov A.V.، Nuriev Z.K.، Tkalich S.A. // بی.ای. 1989. N31.

54. ق. N 1412554 اتحاد جماهیر شوروی. روشی برای کنترل پارامترهای نوسانات سینوسی یک موتور ناهمزمان دو فاز. / Aristov A.V., Lukovnikov V.I. و غیره// B.I. 1988. شماره 27.

55. ق. N 1180317 اتحاد جماهیر شوروی. فیدر ارتعاشی / Povidailo V.A. // بی.ای. 1985.N35.

56. ق. N 533527 اتحاد جماهیر شوروی. ارتعاش نوسانات بی هارمونیک / Klepikov SI, Kamyshny N.I., Sapozhnikov B.I.//B.I. 1976. N40.

57. ق. N 1317636 اتحاد جماهیر شوروی. روشی برای کنترل موتور ناهمزمان دو فاز در حالت حرکت متناوب / Tkalich S.A., Aristov A.V., Shutov E.A.// B.I. 1987. شماره 22.

58. ق. N 1180208 اتحاد جماهیر شوروی. دستگاه جوش اصطکاکی. / Beloshapkin G.V. و دیگران//B.I. 1985. N35.

59. ق. N 10002120 اتحاد جماهیر شوروی. روش جوشکاری اصطکاکی. / Beloshapkin G.V. و دیگران // B.I. 1983. N9.

60. ق. N 1741249 اتحاد جماهیر شوروی. محرک الکتریکی حرکت نوسانی. / Aristov A-.V. و همکاران //B.I. 1992. N22.

61. ق. N 987753 اتحاد جماهیر شوروی. موتور الکتریکی ناهمزمان با حرکت نوسانی. / Aristov A.V.، Malofienko S.G.، Gusev A.M. و دیگران // B.I. 1983. شماره 1.

62. ق. N1363392 اتحاد جماهیر شوروی. درایو لرزش. / Nitusov Yu.E.، Kotsyubinsky A.I.، Gasimov R.A. II B.I. 1987. N48.

63. ق. N888289 اتحاد جماهیر شوروی. ویبراتور. / Rukhlyadev A.A.، Kostikov N.I.، Mamontov H.H. // بی.ای. 1981. N45.

64. ق. N1394348 اتحاد جماهیر شوروی. موتور برق رفت و برگشتی بولات گوتسال. / Bulat L.P., Gutsal D.D. // بی.ای. 1988. N17. .

65. ق. N1374359 اتحاد جماهیر شوروی. ویبراتور. / خیرولین I.Kh.، Timershin F.G.، Faizullin R.D. // بی.ای. 1988. N6.

66. ق. N1358048 اتحاد جماهیر شوروی. ویبراتور. / Kostikov H.H.، Mamontov H.H.، Tokareva I.B.، Maslov A.A. // بی.ای. 1987. N45.

67. ق. N1279024 اتحاد جماهیر شوروی. ویبراتور مغناطیسی / کوستیکوف N.I.، Mamontov H.H.، Regulsky H.H. // بی.ای. 1986. N47.

68. ق. N1274082 اتحاد جماهیر شوروی. درایو لرزش. / Usenko H.A., Ivlev V.V., Svinarenko L.A. //B.I. 1986. N44.

69. ق. N1251245 اتحاد جماهیر شوروی. موتور الکتریکی رفت و برگشتی. / لیتویننکو A.M. //B.I. 1986. N30.

70. ق. N1424103 اتحاد جماهیر شوروی. موتور رفت و برگشتی الکترومغناطیسی. / Ryashentsev N.P.، Malinin V.I.، Ryashentsev A.N. //B.I. 1988. N34.

71. ق. N535196 اتحاد جماهیر شوروی. ویبراتور هیدرولیک. / Varsanofiev V.D.، Kuznetsov O.V.، Golodenko V.D. و دیگران // B.I. 1976. شماره 42.

72. ق. N698077 اتحاد جماهیر شوروی. موتور ویبره. / Kurylo R.E., Markauskaite G.K. و دیگران//B.I. 1979. N42.

73. ق. N721887 اتحاد جماهیر شوروی. موتور ویبره. / Kurylo R.E., Akialis M.E., Ragul-skis K.M.//B.I. 1980. شماره 14.

74. ق. N743082 اتحاد جماهیر شوروی. موتور ویبره. / Beksha G.-V.L.، Vasiliev P.E.، Klimavichyus P.-A.R. // بی.ای. 1980. شماره 23.

75. ق. N1108343 اتحاد جماهیر شوروی. دستگاه کنترل ویبراتور الکترو هیدرولیک. / Borisov A.L., Tsukanov N.V. // بی.ای. 1984. شماره 30.

76. ق. N1144016 اتحاد جماهیر شوروی. شیکر الکترودینامیک. / Ostromensky P.I.، Potashov A.A. // بی.ای. 1985. N 9.-31478. ق. N1026400 اتحاد جماهیر شوروی. ویبراتور هیدرولیک. / Yutkin JI.A., Poltsova L.I.//B.I. 1983. N33.

77. ق. N1379667 اتحاد جماهیر شوروی. پایه ویبره الکتروهیدرولیک. / روگوژکین M.V.، Bogutsky V.V. و دیگران // B.I. 1988. N9.

78. ق. N299339 اتحاد جماهیر شوروی.- دستگاهی برای پردازش ارتعاش قطعات. / Malkin D.D. //B.I. 1971. شماره 12.

79. ق. N1647790 اتحاد جماهیر شوروی. موتور نوسانی دوار. / Kuznetsov A.N., Shirokov H.A., Pershin JI.H., Shirokov A.N. // بی.ای. 1991. شماره 17.

80.A.c. N1234923 اتحاد جماهیر شوروی. ماشین الکتریکی سنکرون - ناهمزمان. / Bezverkhny S.A. //B.I. 1986. شماره 20.

81. ق. N1124404 اتحاد جماهیر شوروی. ماشین الکتریکی (انواع آن). / Bezverkhny S.A. //B.I. 1984.N42.

82. ق. N756586 اتحاد جماهیر شوروی. دستگاه برای تحریک نوسانات شفت یک موتور ناهمزمان دو فاز. / Grachev S.A.، Lukovnikov V.I.، Lezny V.T.، Malofienko CT L B.I. 1980. شماره 30.

83. Afonin A.A., Bilozor R.R., Bondarenko V.I. و سایر ماشین های الکتریکی کنترل شده با حرکت رفت و برگشتی. مشکل فن آوری الکترودینامیک / موسسه الکترودینامیک آکادمی علوم SSR اوکراین. 1358. مسئله. 69. ص 70-76.

84. Afonin A.A., Bondarenko V.I. موتور ناهمزمان خطی به عنوان محرک الکتریکی یک صفحه نوسانی.//مشکلات الکترودینامیک فنی. کیف 1975. N58. صص 71-74.

85. Afonin A.A., Grebenikov V.V., Gurov S.D. محاسبه مشخصات دینامیکی موتور رفت و برگشتی الکترومغناطیسی.// هندبوک. بخش در VINITI N 5076 V87.- 15 p.

86. بابیچف یو.ای. دستگاه های تغذیه دوگانه با اتصال سیم پیچ استاتور و روتور // صنعت برق. درایو الکتریکی. 1974. مسئله. 7 (33). ص 9-11.

87. بابیچف A.P. پردازش ارتعاشی جزئیات M.: Mashinostroyeniye.1974.-134 p.

88. Barykin K.K., Kazadiev A.P. تحریک نوسانات فرکانس پایین با استفاده از موتورهای خطی // Vopr. تئوری و طراحی ماشین های الکتریکی: Electroniz. موتورهای خاص مقصد ساراتوف 1988. S. 80-84.

89. باشلیکوف V.A. پیش نیازهای نظری برای توسعه یک ژنراتور نوسانات مکانیکی بر اساس ADP // Tr. CHPI. چلیابینسک. 1972. شماره 108. S. 26-28.

90. Belyaev E.F., Shulakov N.V. مدل سازی ریاضی حالت های دینامیکی ماشین های القایی خطی با بدنه کار کوتاه // بولتن دادگاه ایالت اورال. فن آوری دانشگاه 1995. S. 28-31.

91. بلی ن.پ. و همکاران. تاسیسات و روش های آزمایش سازه های هواپیما برای استقامت ارتعاش // Ustalostnaya proch. و طول عمر سازه های هواپیما کویبیشف 1974. مسئله. 1. S. 81-94.

92. Berozashvili G.V., Maglakelidze T.A. دینامیک درایو نصب ارتعاشی برای فشار دادن یاتاقان ها روی شفت روتور // فناوری ماشین های کم توان. 1976. N 5. S.23-32.

93. Bins K., Laurenson P. تجزیه و تحلیل و محاسبه میدان های الکتریکی و مغناطیسی. م.: انرژی. 1971. 376 ص.

94. Biryuk N.D., Damgov V.N. تجزیه و تحلیل نوسانات در یک مدار غیر خطی با روش دامنه های پیچیده // الکتریسیته. 1988. N 8. S. 46-51.

95. Blotsky H.H., Labunets I.A., Shakaryan Yu.G. دستگاه های تغذیه دوگانه. نتایج علم و فناوری. ماشین های الکتریکی و ترانسفورماتور. جلد 2. M .: VINITI. 1979.-122 ص.

96. Blotsky H.H. فرآیندهای الکترومغناطیسی در مبدل فرکانس با اتصال مستقیم // مجموعه مقالات VNIIE. 1972. N 41. S. 119-144.

97. Botvinnik M.M., Shakaryan Yu.G. دستگاه کنترل AC م.: علم. 1969. 140 ص.

98. Boyazny Ya.M., Kuzmenko V.V., Salnikov Yu.K. لایه کابل ویبره برای کابل کشی بدون ترانشه //Tr. VNIIPEM / همه اتحادیه. تحقیق علمی و پروژه، موسسه "VNII proektelektromontazh". 1357. مسئله. 5. S. 3-10.

99. Braginskaya N.V. درایو الکتریکی محرک ارتعاش بدون فنر خود نوسانی // Tr. همه اتحادیه. شروع پژوهش ساخت و سازهای داخلی و مهندسی راه. 1973. N 62. S. 9-13.

100. برونشتاین I.N., Semendyaev K.A. کتابچه راهنمای ریاضیات برای مهندسان و دانشجویان مؤسسات آموزش عالی. م.: علم. 1986، - 544 ص.

101. Brynskii E.A., Danilevich Ya.B., Yakovlev V.I. میدان های الکترومغناطیسی در ماشین های الکتریکی L.: انرژی. 1979. 176 ص.

102. بیخوفسکی I.I. ماشین های ویبره در ساخت و تولید مصالح ساختمانی. فهرست راهنما. تحت سردبیری Bauman V.A. M.: Mashinostroenie. 1970. 576 ص.

103. بیخوفسکی I.I., Popov S.I. تثبیت خودکار دستگاه های تشدید کننده. مسکو: TsNIITEstroymash. 1972. 120s.

104. Bulgakov B.V. نوسانات. مسکو: گستخیزدات. 1954. 892 ص.

105. Importantv A.I. مبانی نظریه فرآیندهای گذرا ماشین های سنکرون. م.: گوسنرگویزدات. 1960. 312 ص.

106. Vasil'eva R.V., Tsekhansky K.R., Fridlyand V.I., Barakin H.A. شیکر کالیبراسیون قابل حمل برای کنترل واحدهای توربین. نوع VKE-1 // Tr. TsNIITmash / پژوهشکده مرکزی فناوری مهندسی مکانیک. 1978. N 146. S. 108-115.

107. Vaupshas Y.J. تحقیق موتور سنکرون حرکت نوسانی: چکیده پایان نامه. دیس . شمرده آن ها علوم. POI. 1980.-317111. Veselovsky O.N.، Konyaev Yu.A.، Sarapulov F.N. موتورهای آسنکرون خطی مسکو: Energoatomizdat. 1991. 256 ص.

108. Woldek A.I. ماشین های برقی L.: انرژی. 1974.- 839 ص.

109. ورونوف A.A. جریانهای الکتریکی متناوب در کاربرد برای توزیع انرژی. پتروگراد 1915.-513 ص.

110. توسط ژا هان. بررسی تأثیر اشباع بر دینامیک راه اندازی یک موتور ناهمزمان // Elektrotekhnika. شماره 8. 1967. ص 45-47.

111. گالکین I.N. مشکلات شفافیت ارتعاشی زمین // Izv. آکادمی علوم اتحاد جماهیر شوروی. فیزیک زمین. 1977. N2. ص 102-103.

112. Genkin M.D., Rusakov A.M., Yablonsky V.V. ویبراتورهای الکترودینامیکی M.: Mashinostroenie. 1975. 94 ص.

113. جنکین م.د. ارتعاشات طولی خطوط شفت تاسیسات توربین بخار کشتی م.: علم. 1976. 174 ص.

114. گلادکوف س.ن. ویبراتورهای الکترومکانیکی M.: Mashinostroenie. 1966. 83.

115. گلوخوفسکی L.I. تحقیق و محاسبه بر روی یک کامپیوتر دیجیتال پارامترهای حالتهای حالت پایدار و ویژگیهای ماشینهای سنکرون قطب برجسته اشباع شده: چکیده پایان نامه. دیس .cand. فن آوری علوم. لووف POI. 1970.

116. Golovan A.G.، Zhang Chen-Shen. نوسان مکانیکی یک ماشین ناهمزمان در حین کار با خازن های متصل به صورت سری // برق. 1962. شماره 10. صص 12-15.

117. گوریف ع.ا. فرآیندهای گذرا یک ماشین سنکرون M.-JL: Gosener-goizdat. 1950. 551 ص.

118. Goskov P.I., Lukovnikov V.I. بررسی حالت‌های عملکرد حالت پایدار یک موتور نوسانی در سیستم‌های اسکن نوری-الکترونیکی // مجموعه مقالات. گزارش n.t.c. دانشمندان و متخصصان جوان TPI. تومسک. 1968. S.75-76.

119. گوخبرگ س.م. حالت های همزمان عملکرد یک ماشین القایی سه فاز با توان دوگانه از همان شبکه // برق. N 8. 1925. S.447-454.

120. Gradshtein I.S., Ryzhik I.M. جداول انتگرال، مجموع، سری و محصولات. مسکو: فیزماتگیز. 1963. 1100s.

121. Grachev S.A. بررسی دینامیک حالت های خاص عملکرد موتورهای الکتریکی ناهمزمان: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. تومسک. TPI. 1975.

122. باربری ل.ن. روشهای تحقیق ریاضی ماشینهای الکتریکی. م.-ل.: گوسنرگویزدات. 1953. 264 ص.

123. Davydov N.I., Dudnikova I.P., Dudnikov S.G., Melnikov B.I. روش تعیین تجربی ویژگی های فرکانس اشیاء کنترل صنعتی. 1956. N9. صص 35-42.

124. دادوناشویلی س.ش.، خوینگیا م.و. مسائل مربوط به محاسبه ماشین آلات با تحریک کننده ارتعاش الکترومغناطیسی. م.: لرزش. فن آوری 1980. S.122-126.

125. Datskovsky L.Kh., Tarasenko L.M., Kuznetsov I.S., Babichev Yu.E. سنتز سیستم های تنظیم فرعی در درایوهای الکتریکی ناهمزمان با مبدل های فرکانس مستقیم // الکتریسیته. 1979. N 9. S. 48-56.

126. دمیرچیان ک.س. مدل سازی میدان های مغناطیسی M.L.: انرژی. 1974. -200.

127. Johnson D., Johnson J., Moore G. Active Filter Handbook. مسکو: Energoatomizdat. 1983. 128 ص.

128. Dombrovsky V.V. راهنمای مرجع محاسبه میدان الکترومغناطیسی در ماشین های الکتریکی. لنینگراد: Energoatomizdat. 1983. 255 ص.

129. Dyakov V.I., Frolov A.N. محاسبه و آنالیز خصوصیات استاتیکی و مکانیکی LAD//الکتریسیته. 1978. N12. صص 67-70.

130. Evstigneev L.F. موتور الکتریکی ناهمزمان کم توان کنترل شده توسط جریان بایاس فرکانس متغیر: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. تلخ. 1969.

131. زابرودین و.ع. کنترل و تنظیم ارتعاشی // مکانیزاسیون و اتوماسیون تولید. 1975. N10. صص 35-36.

132. Zagaiko M.G. بررسی تئوری و تجربی کار غربال های ارتعاشی گرد، انجام نوسانات مارپیچ هنگام تمیز کردن برنج و سایر محصولات. خلاصه دیس شمرده فن آوری علوم. خارکف 1970.

133. Zagorsky A.E., Shakaryan Yu.G. مدیریت فرآیندهای گذرا در ماشین های الکتریکی جریان متناوب.-M.: Energoatomizdat, 1986. -176p.

134. Zakharov Yu.E. تحقیق ویبراتورهای هیدرولیک و الکتروهیدرولیک: چکیده پایان نامه: دیس. . سند فن آوری علوم. M. MVTU. 1974.

135. زماگا ا.پ. در مورد درایو الکتریکی منطقی ماشین های تمیز کننده دانه ارتعاشی II Tr. مسکو. موسسه مهندسی روستایی تولید 1352. ج 10. مسأله. 2. س 89-96.

136. Zinoviev G.G. دقت مختصات اسکن تک مختصات: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. تومسک. TPI. 1981.

137. Zinoviev G.G., Lukovnikov V.I., Aristov A.V. قانون حرکت اسکنر یک سیستم اسکن ناهمزمان با توان فرکانس های مختلف // بهینه سازی حالت های عملکرد سیستم های درایو الکتریکی. کراسنویارسک KII. 1981. S. 59-64.

138. Izhelya G.I., Rebrov S.A., Shapovalenko A.G. موتورهای آسنکرون خطی کیف: تکنیک. 1975. 135 ص.

139. Ilyinsky N.F. عناصر تئوری و کاربرد درایوهای الکتریکی با ویژگی های منبع گشتاور کنترل شده // Elektrotekhnika. 1974. شماره 10. S. 35-40.

140. تحقیق و ایجاد مدل درایو الکتریکی نوسانی ناهمزمان برای استفاده از آن در تاسیسات برای بازتولید پارامترهای زاویه ای حرکت: گزارش تحقیق / مسئول. اسپانیایی Aristov A.V. حالت N. ثبت نام 62-83-32/04. تومسک. 1980. 35s.

141. Kaasik P.Yu.، Nefedov V.V.، Rogacheva G.G. تأثیر هارمونیک های بالاتر بر ماهیت گشتاور الکترومغناطیسی یک موتور سلف دو تغذیه //Ruk. بخش در KazNIINTI 10/25/85. ن 1084-کا.- یوس.

142. Kazovsky E.Ya. فرآیندهای گذرا در ماشین های الکتریکی جریان متناوب M. L.: انتشارات آکادمی علوم اتحاد جماهیر شوروی. 1962. - 624 ص.

143. Karasev I.M. فرآیندهای تکنولوژیکی پیشرو در صنعت محلی تجربه. مسکو: صنعت سبک. 1974. -130 ص.

144. کاپوستین جی.پ. تحقیق الکتروموتورهای پارامتریک ناهمزمان با قدرت کم حرکت دورانی و نوسانی: مرجع خودکار. دیس شمرده فن آوری، علوم کازان 1974.

145. کاسیانوف وی.ت. ماشین الکتریکی دو توان به عنوان یک مورد کلی از یک ماشین جریان متناوب // برق. 1931. N21-22. S.1189-1197. S.1282-1289.

146. Kirpatovsky S.I. توجیه تئوری توان کل یک مدار چند فاز // ایزو. دانشگاه ها. انرژی. 1959. N 2. S. 30-41.

147. Kovalev Yu.Z.، Margolenko V.V.، Solomin E.V. درباره یک روش برای محاسبه دینامیک درایو الکتریکی حرکت نوسانی // دینامیک ماشین های الکتریکی. اومسک 1985. S.145-149.

148. Kovach KP, Rats I. فرآیندهای گذرا در ماشین های جریان متناوب. م.-ل.: گوسنرگویزدات. 1963. 744 ص.

149. Kobzev A.B. مدولاسیون پالس چند منطقه ای نووسیبیرسک: علم. 1979. 300 ص.

150. کولوفسکی م.ز. کنترل خودکار سیستم های حفاظت در برابر ارتعاش. م.: علم. 1976. 319 ص.

151. Kononenko E.V. ماشین های راکتیو سنکرون م.: انرژی. 1970.-208 ص.

152. Kopylov I.P. مبدل های انرژی الکترومکانیکی م.: انرژی. 1973.-400s.

153. Kopylov I.P. مدل سازی ریاضی ماشین های الکتریکی. م.: دبیرستان. 1987. 247 ص.

154. Kopylov I.P., Goryainov F.A., Klokov B.K. و دیگران طراحی ماشین های الکتریکی / اد. آی پی کوپیلوا // M.: انرژی. 1980. 495 ص.

155. Korolev Yu.V., Eliseev S.V. در مورد امکان تغییر خواص دینامیکی یک سیستم مکانیکی با معرفی اتصالات الکترودینامیکی اضافی // قابلیت اطمینان Vorosy و حفاظت از ارتعاش دستگاه ها. ایرکوتسک 1972. S. 64-67.

156. کراتینوف آ.گ. الکتروویبرو درایو مغناطیسی / طراحی. و pr-in trans، اتومبیل. خارکف 1980. N12. صص 124-127.

157. کرون جی. کاربرد آنالیز تانسور در مهندسی برق. M.-JL: انتشارات انرژی دولتی. 1955. 275 ص.

158. Kudarauskas S.Yu. موتورهای سنکرون حرکت نوسانی: Avtoref. دیس دکتر، فنی علوم. مسکو. MPEI. 1980.

159. کوزنتسوف A.A. تست ارتعاش عناصر و دستگاه های اتوماسیون. م.: انرژی. 1976. 106s.

160. Kulakov V.F.، Dmitriev V.N. ویبراتورها با دامنه نیروی قابل تنظیم // Sat. دستگاه های الکترومکانیکی سیستم های اتوماسیون. تومسک. 1976. S. 45-47.

161. Lavendel E.E. سنتز ویبراتورهای بهینه ریگا. زینتنه. 1970.-252 ص.

162. لیون V. تجزیه و تحلیل فرآیندهای گذرا در ماشین های الکتریکی جریان متناوب. M.L.: Gosenergoizdat. 1958. - 340s.

163. Levitsky N.I. ارتعاشات در مکانیسم ها / کتاب درسی موسسات آموزش عالی. م.: علم. چ. ویرایش فیزیک - ریاضی روشن شد 1988. 336s.

164. لیتمن ام.بی. اندازه گیری اتوماتیک پارامترهای خروجی موتورهای الکتریکی /روش ها و تجهیزات/. مسکو: Energoatomizdat. 1983. 152 ص.

165. Lenk A.، Renitz Yu. تست مکانیکی دستگاه ها و دستگاه ها. م.: میر. 1976. -270 ص.

166. لیپوف R.C.، Barykin K.K.، Samsonov V.A.، Sosnin D.A. LIM استوانه ای با ویژگی های بهبود یافته // تجهیزات الکتریکی، اعتبار، electr. و dor.-builds, machines. م.: 1985. S. 52-55.

167. Litvak V.I. استفاده از ارتعاش در حالت خود نوسانی برای آزمایش های طبیعی // مشکلات قدرت. اتحاد جماهیر شوروی اوکراین 1975. N 1. S. 81-86.

168. لوپوخینا E.M.، Somikhina G.S. ریزماشین های ناهمزمان با روتور توخالی. م.: انرژی. 1967. 488 ص.

169. Losev V.M. چشم انداز توسعه روش ها و ابزارهای مدرن تست ارتعاش سیستم های کنترل و عناصر آنها // نادژن. سیستم ها و وسایل کنترل 4.1-. L.: 1975. S. 152-154.

170. Lukovnikov V.I. ویژگی های عملکرد یک موتور الکتریکی نوسانی تعمیم یافته // الکتریسیته. 1979. N5. S.19-24.

171. Lukovnikov V.P., Sereda V.P. حالت های دینامیکی عملکرد یک درایو الکتریکی ناهمزمان. M.: انتشارات VZPI. 1990.- 211s.

172. Lukovnikov V.I., Sereda L.S. مبانی روش هایپرکمپلکس برای محاسبه مدارهای الکتریکی Zadachi dinamiki elektricheskikh mashin. اومسک 1986. S. 35-38.

173. Lukovnikov V.I. محرک الکتریکی حرکت نوسانی. مسکو: Energoatomizdat. 1984.- 152ص.

174. Lukovnikov V.I. درایو الکتریکی نوسانی بدون دنده الکتروماشین // صنعت الکتروتکنیک. درایو الکتریکی. 1980. N8 (88). ص 14-18.

175. Lukovnikov V.I. و همکاران بررسی فرآیندهای گذرا الکترومکانیکی در موتورهای ناهمزمان با حرکت ویژه شفت Izv. دانشگاه ها. الکترومکانیک. 1977. N12. س 1342-1345.

176. Lukovnikov V.I., Varlamov V.I. موتور ناهمزمان خطی در حالت تحریک ارتعاشی // Elektrotekhnika. 1978. N 8. S. 21-24.

177. Lukovnikov V.I. مبانی حساب دو کمپلکس و کاربرد آن در محاسبه سیستم های الکترومکانیکی با مدولاسیون // الکتریسیته. 1978. N 2. P.26-31.

178. Lukovnikov V.I., Zinoviev G.G., Aristov A.V. دقت کنترل موتورهای الکتریکی ناهمزمان حرکت نوسانی // الکتریسیته. 1984. N7. صص 72-76.

179. Mayevsky O.A. عملکرد انرژی مبدل های شیر م.: انرژی. 1978. 320 ص.

180. Malinovsky A.E. Talyuko V.V. معادلات دیفرانسیل یک موتور ناهمزمان نامتقارن که حاوی ضرایب دوره ای نیستند // الکتریسیته. 1981. N 7. S. 64-66.

181. مالینوفسکی A.E. مدلسازی ریاضی بر روی AVM موتورهای ناهمزمان با عدم تقارن همزمان مدارهای استاتور و روتور//Izv. دانشگاه ها. انرژی. 1981. N3. صص 16-20.

182. Malofienko S.G. توسعه و تحقیق درایوهای الکتریکی نوسانی با قانون تناوبی حرکت شفت (میله): چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. تومسک. TPI. 1982.

183. Mamedov F.A., Bespalov V.Ya., Reznichenko V.Yu., Malinovsky A.E. شکل گیری حالت سینوسی در IM // حالت های دینامیکی عملکرد ماشین های الکتریکی جریان متناوب. اسمولنسک SFMEI. 1975. S. 4850.

184. Matveev V.A. و دیگران پایه لرزش با تنظیم صاف دامنه نوسان در حال حرکت // صنعت نوری-مکانیکی. 1959. N 2. S. 42-48.

185. میسل ع.م. ترمز دینامیک درایوها با موتورهای ناهمزمان. درایوهای الکتریکی با کنترل نیمه هادی / اد. M.G. چیلیکینا // کتاب مقدس. در مورد مهندسی خودرو N222. M-J1.: انرژی. 1967. -123 ص.

186. Melkozerov P.S. محاسبه انرژی سیستم های کنترل اتوماتیک و درایوهای سروو. م.: انرژی. 1968. 304 ص.

187. Menchikov V.M., Shumilin V.P. راه اندازی نمونه برای کالیبراسیون شتاب سنج های زاویه ای OKM-1 // Izmeritelnaya tekhnika. 1974. N2. S. 1820.

188. Miroshnichenko G.G. ارتعاشات اجباری یک درایو لرزش تک زمانه الکترومغناطیسی / در کتاب. اتوماسیون فرآیندهای تکنولوژیکی موضوع. 2. تولا. 1974. S.191-197.

189. شیر V.I. و همکاران دستگاهی برای تبدیل ارتعاش به یک ماشین جهانی // ماشین ابزار و ابزار. 1973. N4. صص 33-34.

190. موناکوف وی.ن.، آناهین وی.د. جداسازی روی سطح ارتعاشی انجام نوسانات بی هارمونیک، Izv. دانشگاه های مهندسی مکانیک 1974. شماره 10. S. 115-117.

191. Mukhanov H.A., Pershin Yu.S., Tsvetkov JI.A. درایو دستگاه تابدار ناهمزمان قابل تنظیم // پروم. انرژی. 1974. N 6. S.30-31.

192. Novik Ya.A. الگوریتم ساخت معادلات برای محاسبه عددی میدان مغناطیسی به روش اجزای محدود // مجموعه الگوریتم ها و برنامه ها. ریگا: FIR. 1974. مسئله. 4. S.20-24.

193. Novik Ya.A. حل سیستم های معادلات غیر خطی به روش نیوتن در محاسبات عددی میدان مغناطیسی به روش اجزای محدود // مجموعه الگوریتم ها و برنامه ها. ریگا: FIR. 1974. مسئله. 4. س.28-34.

194. Onishchenko G.B., Lokteva I.L. روش مختصات نوسانی در بررسی فرآیندهای گذرای الکترومغناطیسی درایوهای الکتریکی ناهمزمان / در کتاب: اتوماسیون درایوهای الکتریکی در صنعت. م.: انرژی. 1974. S. 68-71.

195. اونوچین یو.آ. معادلات فرآیندهای گذرا یک ماشین قدرت دوگانه // پارامترها و سیستم های تحریک ماشین های جریان متناوب. Tr. UPI. Sverdlovsk. موضوع. 181. 1970. S. 48-55.

196. Onuchin N.B., Bondarenko A.P. توسعه و تحقیق موتور ناهمزمان خطی استوانه ای // Izv. دانشگاه ها. مجله معدن. 1973. N7. صص 132-139.

197. پارنس م.گ. محاسبه و طراحی ماشین های سیم پیچ. M.: Mashinostroenie. 1975. 296s.

198. پت. 2028026 (RU). درایو الکتریکی نوسانی / Aristov A.V., Timofeev A.A., Shumar S.V.//B.I. 1995. N3.

199. پوزنر یا.م.، گورلیک ع.م. سیستم تعلیق پنوماتیک و هیدرولیک. مسکو: ماشگیز. 1963.-319 ص.

200. Pesterev K.JI. بررسی راه‌های بهبود مصونیت صوتی سنسورهای موقعیت مازیک اپتوالکترونیک: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. تومسک. TPI. 1975.

201. پتلین د.پ.، شوالبویم آی.س. تنظیم فاز بار یک درایو الکتریکی همزمان ماشین های حرکت رفت و برگشتی // Izv. دانشگاه ها. مهندسی برق. 1974. N 2. S.33-36.

202. پتروف بی.آی. دامنه محدود کننده ارتعاشات شفت خروجی سروو درایو / / Izv. دانشگاه ها. الکترومکانیک. 1968. N10. ص 1118-1121.

203. پتروف I.I., Meisel A.M. حالت های ویژه عملکرد یک درایو الکتریکی ناهمزمان. م.: انرژی. 1968. 264 ص.

204. پتروف بی.آی.، پولکونیکوف وی. امکانات دینامیک درایوهای سروو. م.: انرژی. 1976. 128 ص.

205. Povidailo V.A. و غیره دستگاه های ویبره در مهندسی مکانیک. مسکو: ماشگیز. 1962. 111 ص.

206. پستنیکوف I.M. تئوری تعمیم یافته و فرآیندهای گذرا ماشین های الکتریکی م.: دبیرستان. 1975. 319s.

207. Potemkin B.A., Sinev A.V. سنتز سیستم های حفاظت از ارتعاش با در نظر گرفتن خصوصیات دینامیکی جسم و فونداسیون.// Izv. AN. اتحاد جماهیر شوروی مکانیک یک جسم صلب 1975. N2. ص 50-57.

208. Poturaev V.N., Franchuk V.P., Chervonenko A.G. ماشین های انتقال ارتعاشی. M.: Mashinostroenie. 1964. 272 ص.

209. دستگاه ها و سیستم های اندازه گیری ارتعاش، نویز و شوک: یک کتابچه راهنمای. در 2 کتاب کتاب. 2 / اد. V.V. کلیوف. M.: Mashinostroenie. 1978. 439s.

210. Puusepp E.A., Thomson Ya.Ya. موتور برگشت پذیر خطی // Tr. موسسه پلی تکنیک تالین 1979. N382. ص 29-47.

211. پوخوف G.E. حساب پیچیده و کاربرد آن در محاسبه فرآیندهای دوره ای و گذرا در سیستم هایی با پارامترهای غیرخطی ثابت و متغیر. تاگانروگ 1956. 283 ص.

212. پوخوف G.E. تئوری توان یک سیستم جریان های چند فاز دوره ای//الکتریسیته. 1953. N 2. S. 56-61.

213. توسعه و تحقیق درایو الکتریکی نوسانی خطی با قانون حرکت نامتقارن: گزارش تحقیق / ویرایش. اسپانیایی Aristov A.V. حالت N. ثبت نام کنید. 0186. 0132096. م.: 1986. 51 ص.

214. توسعه و تحقیق درایو الکتریکی نوسانی خطی با قانون حرکت نامتقارن: گزارش تحقیق / ویرایش. اسپانیایی Aristov A.V. حالت N. ثبت نام کنید. 0288. 0035991. م.: 1987. 122 ص.

215. توسعه و تحقیق درایو الکتریکی نوسانی خطی جبران کننده فعال: گزارش تحقیق / مسئول. اسپانیایی Aristov A.V. حالت N. ثبت نام کنید. 087. 0062504. م.: 1988 50 ص.

216. توسعه و تحقیق درایو الکتریکی نوسانی خطی. ایجاد مسیری برای مطالعات ارتعاشی پاسخ فرکانسی: گزارش تحقیق / مسئول. اسپانیایی Aristov A.V. حالت N. ثبت نام کنید. 75-80-42/05. تومسک. 1988. 41 ص.

217. ریوین ای.آی. استفاده از تاکوژنراتورهای ناهمزمان برای اندازه گیری ارتعاشات پیچشی // Tr. VNIIMash. 1974. مسئله. 7. س 75-80.

218. Romanov A.A. ریخته گری فولاد در قالب های ارتعاشی. مسکو: ماشگیز. 1959.-63 ص.

219. Roubichek O. سیستم قابل تنظیم خطی درایو الکتریکی نوسانی فرکانس پایین// الکتریسیته. 1974. N10. صص 86-88.

220. Rybnikov S.I. کنترل سیم پیچ اتوماتیک م.: انرژی. 1972. 172 ص.

221. Ryudenberg R. فرآیندهای گذرا در سیستم های قدرت الکتریکی. م.: 1955. 715 ص.

222. Ryashentsev N.P.، Timoshenko E.M.، Frolov A.V. تئوری، محاسبه و طراحی ماشین های الکتریکی ضربه ای. نووسیبیرسک: علم. 1970.- 259 ص.

223. Sarapulov F.N., Sokurov B.A., Prudnikov Yu.S. و دیگران. تأثیر الکترومغناطیسی بر فلزات // بولتن ایالت اورال. فن آوری دانشگاه 1995. S. 264-269.

224. Svecharnik D.V. درایو الکتریکی خطی. م.: انرژی. 1979. 153 ص.

225. Svecharnik D.V. مبدل های الکترومکانیکی انواع حرکت // الکتریسیته. 1988. N 6. S.27-28.

226. Sviridenko S.Kh. و غیره عناصر اتوماسیون ماشین ابزار. M.: Mashinostroenie. 1964. 212 ص.

227. Skorobogatov V.I. ویبراتور مغناطیسی انسدادی به عنوان یک ماشین الکتریکی حرکت رفت و برگشتی // شنبه. Tr. مسکو موسسه مهندسی راه آهن حمل و نقل 1974. مسئله. 468. س 40-56.

228. Sokolov M.M., Masandilov L.B. اندازه گیری گشتاورهای دینامیکی در درایوهای الکتریکی AC م.: انرژی. 1975. -184 ص.

229. سوکولوف M.M., Sorokin L.K. درایو الکتریکی با موتورهای ناهمزمان خطی. م.: انرژی. 1974. 136 ص.

230. سوکولوف M.M., Sorokin L.K. استفاده از موتورهای حرکتی مستقیم خطی ناهمزمان برای درایو پلاتر نخ پود یک ماشین بافندگی // در کتاب. درایو الکتریکی خودکار در اقتصاد ملی T.4. م.: انرژی. 1971. S. 252-254.

231. کتاب راهنما آماتور رادیو. کتابخانه رادیویی جمعی موضوع. 394 / ویرایش. مشاوره A.A. Kulikovsky (قبلی) M .: Gosenergoizdat. 1961.- 500s.

232. تیتوف ق.م. توسعه و تحقیق سنسور موقعیت موزاییک اپتوالکترونیک: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. تومسک. TPI. 1974.

233. تکالیچ س.ا. اصول سیستم های کنترل ساختمان برای درایو الکتریکی نوسانی با افزایش عملکرد انرژی // تحقیق ماشین های الکتریکی ویژه و سیستم های ماشین شیر. تومسک. TPI. 1987. S. 21-27.

234. تکالیچ س.ا. توسعه یک درایو الکتریکی نوسانی با افزایش عملکرد انرژی: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. تومسک. TPI. 1988.

235. Tkalich S.A., Aristov A.V. تجزیه و تحلیل مقایسه ای درایوهای الکتریکی AC نوسانی منابع برق پالسی ماشین و ماشین دریچه. تز گزارش NTK. تومسک. TPI. 1987. S. 6061.

236. تودارف V.V. ویژگی های انرژی یک موتور الکتریکی ناهمزمان با حرکت نوسانی به عنوان بخشی از یک درایو الکتروهیدرولیک. خلاصه دیس شمرده فن آوری علوم. مینسک PI بلاروس. 1990.

237. Treschev I.I. فرآیندهای الکترومکانیکی در ماشین های AC JL: انرژی. 1986. 344 ص.

238. Treschev I.I. روش‌های مطالعه فرآیندهای الکترومغناطیسی در ماشین‌های جریان متناوب. JL: انرژی. 1969. 235s.

239. فدوتوف وی.م. درایو الکتریکی نوسانی ناهمزمان با فرکانس طبیعی قابل تنظیم: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. تومسک. TPI. 1982.

240. فیلترهای آر.وی. مطالعه ماشین های AC با مدار مغناطیسی اصلی اشباع شده: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. لووف POI. 1966.

241. Filts R.V., Glukhovsky L.I. مفاد اصلی تئوری مغناطیسی-غیرخطی ماشین های سنکرون با قطب صریح // الکتریسیته. شماره 6. 1970. S. 30-34.

242. Forsyth J. و همکاران روشهای ماشینی محاسبات ریاضی. م.: میر. 1980.-279 ص.

243. فرولوف K.V. کاهش دامنه ارتعاشات سیستم های تشدید با تغییر کنترل شده پارامترها // Mashinostroenie. 1965. N 3. S. 38-42.

244. فورونژیف آر.آی. کنترل نوسان ماشین های چند پشتیبانی. M.: Mashinostroenie. 1984. 206 ص.

245. خرهوتا ن.یا. ماشین های فشرده سازی خاک. تئوری، محاسبه و ساخت. JL: مهندسی. 1973. 175 ص.

246. Chaban V.I. بررسی فرآیندهای گذرا ماشین های جریان متناوب غیر قطبی با در نظر گرفتن اشباع محور مغناطیسی اصلی: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. لووف POI. 1970.

247. چچت یو.س. ریزماشین های الکتریکی دستگاه های اتوماتیک. M.-L.: انرژی. 1964. 424 ص.

248. Chilikin M.G., Klyuchev V.I., Sandler A.S. تئوری درایو الکتریکی خودکار / کتاب درسی برای دانشگاه ها. م.: انرژی. 1979. 616s.

249. شاکاریان یو.گ. ماشین های سنکرون ناهمزمان مسکو: Energo-atomizdat. 1984. 192 ص.

250. Shapovalenko A.G., Gavrilyuk V.A. موتورهای آسنکرون خطی و ویژگی های آنها // کیف وستنیک KII ser. صنعت برق. 1980. شماره. 17. س 72-74.

251. Shakhova N.V. پیچ و تاب دادن نخ های شیمیایی. م.: دبیرستان. 1975. 240 ص.

252. اشنایدر یو.جی. نورد ارتعاشی (نتایج، چشم انداز اجرا). L. LDNTP. 1974. 198 ص.

253. Shubravy I.I. مدلسازی سیستم خود تنظیم کننده خود نوسانی درایو سروو // Sat. علمی کار کردن موسسه مکاتبات اتحادیه مهندسی مکانیک. 1973. مسئله. 1. س.48-64.

254. Shukyalis A. کاربرد ماشین های الکتریکی حرکت انتقالی در دستگاه های ارتعاشی // Nauch. مجموعه مقالات دانشگاه های SSR لیتوانی. ویبروتکنیک. 1973. شماره 3(20). ص 42-46.

255. شوتوف ا.ا. فرآیندهای دینامیکی یک ماشین القایی دو تغذیه در حالت نوسانات اجباری: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. تومسک. ESRD. 1982.

256. Shutov E.A., Aristov A.V. روش ترکیبی برای محاسبه حالت نوسانی عملکرد یک دستگاه تغذیه دوگانه // کتابچه راهنمای. بخش در VINITI 11/19/91. N4335 -B 91.- 13 p.

257. Shurygin Yu.A., Dmitriev V.M. و سایر سیستم های اتوماسیون برای شبیه سازی یک درایو الکتریکی کنترل شده. تومسک: انتشارات جلد. un-ta, 1979, -91 p.

258. الر ا.ا. موتور تغذیه دوگانه با اتصال سری سیم پیچ های استاتور و روتور // Tr. LII. 1936. N 5. S. 272-305.

259. یوفروف اف.م. ماشین های الکتریکی دستگاه های اتوماتیک هستند. م.: دبیرستان. 1976. 416 ص.

260. یوشمانوف یو.آی. بررسی حالت های عملکرد MDP در فرکانس 50 هرتز: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. Sverdlovsk. UPI. 1960.

261. Yakubaitis E.A. سنتز اتوماتای محدود ناهمزمان ریگا. زینت نه. 1970. 326 ص.

262. Andressen E. Linearer Kurzlaufer Induktionst - motor mit stellbaren Sekundarteil und diskretiwierlicher Standeranordnung. "ETZ". 1975. 195. N2.

263. Carter G.W. میدان های الکترومغناطیسی در جنبه مهندسی آن لانگمن ها لندن. 1954.

264. Crisan A., Yorel A. Consideratii asupra ecuatiilor masinilor de curent alternativ dublu alimentate, in regim stationar. "Sesiun. stiint. a cadr. didact. Cjmunic., 1973.463-468.

265. Dirr R., Neuffer J., Schlüter W., Waldmann H. Neuartige electronische Regeleinrichtungen fur doppeltgespeiste Asynchronmotoren groser Leistung / Siemens-Z. 1971. 45. شماره 5. S. 362-367.

266. Elektronische Sanftanlaufsteuerungen // فن. Rept., 1991. 18. N5 A. S. 104.

267 Fork R., Rogenhafen I. Erprobung eines mathematischen Turbogeneratormodels: ETZ-A, Bd. 88 (1967). 317.

268. Grob H. Eine neue Motorschaltung."ETZ". 1901. شماره 10. S.211.

269. Hanemann S. Schwingförderer in automatischer Werwiegeanlage / Techn. میت AEG Tele funken. 1973. 63. N 2. 67-68.

270. درایو AC هوشمند چیست و چگونه کار می کند. "Autom. and Contr."، 1988. 20. N1. 19-21.

271. جردن Tl. Erzwungene Schwingungen von Asynchronmaschinen. Electrotechnische Zeitung. 1963. Bd A84. N20. 15-20.

272. Kloss M., Steudel H. Der Drehstrom doppelfeldmotor fur doppelsynchrone Drehzahl / "ETZ". 1935. F.I. 32. S. 885-889.

273. Ledwich G. به حداقل رساندن تلفات گذرا برای موتورهای القایی با درایو سرعت متغیر. "1. Elec. and Electron. Eng. Austral."، 1987. 7. N3. 190-195.

274. Lenk A.، Rehnitz J. Schwingungspruftechnic. برلین. 1974.-270s.

275. Moon P., Spenser D. Field theory for engineer. یان نوستراند، نیویورک، 1961.

276. پارک آر. تعریف یک ماشین سنکرون ایده آل و به طور فرمول نظریه روش تجزیه و تحلیل کلی ماشین سنکرون. "AIEE Transt." حزب. 1929; قسمت دوم. 1933. ■

277. پت. 3343012 (ایالات متحده آمریکا). موتور Oscillmg / E.E. اسکات

278. پت. 883837 (انگلیس). موتور القایی خطی / E. Lauthwaite.

279. Poloujadoff M. نمایش گرافیکی عملکرد ماشین القایی دوبار تغذیه، Elec. ماخ و پاور سیست. 1988.-15. شماره 2. س 93-108.

280. Przybylski J., Koczara W. کاربرد موتور بدون جاروبک ناهمزمان در سیستم درایو آبشاری // Int. Conf. ارزشیابی و مد. جنبه های Induct. Mach, Turm, 8-11 ژوئیه 1986. Proc. "بورگه سان دالمازو، سونئو. 1986. 637-640.

281. Radovanovic G. Motori dvojnog napajanja / Elektrotehnika 33 (1984) 7-8. 971-973.

282. روبیچک اوتا، پژک زدنک، پوزپریم جان. Elektronicka struktura kmitaveho synchronniho linearniho pohonu / Elektrotechn. obz., 1988. 77. N 6. 355-360.

283. Santes Boschlounigen von Drohstrommotoren // VDI Zeitschrift, 1991, 333, Spec. Aucg 3 S.66.

284. کتاب شوک و ارتعاش. توسط C.M. هریسان رد شد. نیویورک، سانفرانسیسکو، تورنتو، لندن، سیدنی، MeGraw. شرکت کتاب هیل. 1961.

285. Sobczyk T.J. در مورد مسئله پایداری سیستم های خطی با ضرایب تناوبی. /Proc. بین المللی Conf. الکتریک ماخ، بوداپست، 5-9 سپتامبر، 1982. c.a. 7779.

286. اسپات اچ، پاکاس جی.ام. Neues Steuerverfahren fur die doppeltgrspeiste Drehstrommaschine in Serienschaltung / "ETZ" Archi B. 5. N 10. 1983.

287. موتور ناهمزمان خز Starthilfe // Masch. آنلاگ. ورفهر. 1991. شماره 4. S. 39.

288. Trombetta P. هومر برقی. "I. American Inst. Electric Eng." 1922 جلد. 41. N4. 83-88.

لطفاً توجه داشته باشید که متون علمی ارائه شده در بالا برای بررسی ارسال شده و از طریق تشخیص متن پایان نامه اصلی (OCR) به دست آمده است. در این رابطه، آنها ممکن است حاوی خطاهای مربوط به نقص الگوریتم های تشخیص باشند. در فایل های پی دی اف پایان نامه ها و چکیده هایی که تحویل می دهیم چنین خطایی وجود ندارد.

دستگاه تغذیه دوگانه. موتور دو قدرته. روش اکتساب داده ها در طول آزمایش بیکار

روش اکتساب داده ها در طول آزمایش بیکار

به طور مشابه برای روتور MDP

لیست پیشنهادی پایان نامه ها

بررسی تاثیر هندسه یک ماشین تغذیه دوگانه بر ویژگی های دینامیکی یک درایو الکتریکی با حرکت نوسانی 2012، کاندیدای علوم فنی پیوک، لیوبوف آناتولیونا

دینامیک ماشین های تهویه با درایو الکتریکی ناهمزمان با عدم تقارن جریان های فاز 2012، نامزد علوم فنی رومانوفسکی، الکساندر ایگورویچ

توسعه و تحقیق درایوهای الکتریکی خودکار مطابق با سیستم FC-AD برای آسیاب های کشش و دستگاه های سیم پیچ سیم فولادی 2012، دکترای علوم فنی Omelchenko، Evgeny Yakovlevich

دستگاه نورد با محرک الکتریکی نوسانی-دوار با افزایش راندمان لایه برداری دانه 2012، کاندیدای علوم فنی اوسیپوف، یاروسلاو دیمیتریویچ

کنترل وضعیت دینامیکی درایوهای الکتریکی ناهمزمان ماشین‌های معدن 2009، دکترای علوم فنی زاویالوف، والری میخایلوویچ

مقدمه پایان نامه (بخشی از چکیده) با موضوع "ماشین قدرت دوگانه، به عنوان یک مورد کلی از یک موتور الکتریکی نوسانی"

پایان نامه های مشابه در تخصص "الکترومکانیک و دستگاه های الکتریکی"، 05.09.01 کد VAK

ارتقای کارایی ماشین آلات فناورانه در مجتمع کشت و صنعت با استفاده از درایو الکتریکی ناهمزمان خطی با ذخیره انرژی مکانیکی 2006، دکترای علوم فنی آیپوف، رستم ساگیتوویچ

توسعه و تحقیق درایو الکتریکی پایه برای آزمایش انتقال هلیکوپتر 2012، کاندیدای علوم فنی خولین، آندری ولادیمیرویچ

ساخت و تحقیق درایوهای الکتریکی ماشینهای مکانیزاسیون کوچک مقیاس با مبدل فرکانس نیمه هادی 2007، دکترای علوم فنی پریسموتروف، نیکولای ایوانوویچ

موتورهای بدون جاروبک با تغییر مصنوعی: تئوری، توسعه، تحقیق و استفاده در محرک الکتریکی 2005، دکترای علوم فنی ویسوتسکی، ویتالی اوگنیویچ

نتیجه گیری پایان نامه با موضوع "الکترومکانیک و دستگاه های الکتریکی"، آریستوف، آناتولی ولادیمیرویچ

فهرست منابع تحقیق پایان نامه دکترای علوم فنی آریستوف، آناتولی ولادیمیرویچ، 2001